清真寺外装修脚手架搭拆 编制：
审核：
审批： 专 项 施 工 方 案
杭州东升铝幕墙装璜有限公司
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二O一四年四月
目 录
一、工程概况……………………………………………………………………………03 二、编制依据……………………………………………………………………………03 三、搭设准备工作………………………………………………………………………04 四、脚手架搭设方案……………………………………………………………………04 五、脚手架搭拆施工……………………………………………………………………05 六、脚手架检查与验收…………………………………………………………………07 七、安全措施……………………………………………………………………………08 八、脚手架搭拆的人员安排……………………………………………………………14 九、脚手架安全计算……………………………………………………………………14 十、结论…………………………………………………………………………………22 十一、附图………………………………………………………………………………22
1、脚手架立杆平面布置图 2、脚手架剖面图 3、脚手架节点详图 4、清真寺穹顶施工平面图 5、清真寺穹顶施工剖面图
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一、工程概况
1.1 本工程工程名称及各方主体：
工程名称：杭州市教协会新建清真寺工程
建设单位：杭州市运河综合保护开发建设集团有限责任公司 监理单位：浙江中誉工程管理有限公司 设计单位：杭州市建筑设计研究院有限公司 总包单位：浙江恒誉建设有限公司
装修施工单位：杭州东升铝幕墙装璜有限公司 1.2本工程现行施工阶段：幕墙装修。
1.3工程简介：本工程位于杭州市江干区三堡规划单元，运河东面，昙花庵路、东运河路交叉口西北角。总建筑面积为15155.97 ㎡，其中地下室建筑面积为3916.02 ㎡，地上部分建筑面积为11239.85 ㎡；主体结构采用钢筋混凝土框架剪力墙体系，主殿屋盖系统采用穹顶、邦克楼钢框架结构体系；建筑层数为五层，总高度为20.10m，局部设置地下室夹层；穹顶结构高为49.30m，主入口邦克塔楼穹顶高为58.90m。本工程按设计要求其建筑使用年限为100年，抗震设防类别为乙级，地下室防水等级为一级。
本工程的建筑幕墙主要包括石材幕墙、玻璃幕墙、穹顶、玻璃采光顶、铝合金门窗等。其中：石材幕墙约10577.㎡，石材线条约2038m，玻璃幕墙约143.08㎡，穹顶959.51㎡，铝合金门约36樘，铝合金窗约218樘。
本工程的建筑造型均匀对称，线条流畅，风格独特，外观设计结合的幕墙形式，利
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用简洁的线条，疏密相间，虚实结合，绘出一个明快、和谐、统一、极具现代美感的建筑。整个建筑造型简洁明朗、错落有致；线条清晰、层次丰富，立体感强。
本工程脚手架主要考虑穹顶部位外防护及幕墙装修阶段。根据装修工程实际，本次外架搭设落地架，分三段搭设，第一段落地架搭设至19.5米高度处，第二次搭设从五层结构面19.5米开始搭设至40.6米标高处，搭设高度为21.10米，第三次搭设从40.6米标高处搭设至49.30米处，高度为8.70米，立杆支撑在40.6米处的水箱层钢板上。结合施工图纸以及现场实际，全部采用落地架方案，以三段搭设高度为计算依据分段计算并搭设外架。
地面为混凝土楼面，须在此平面上搭设外脚手架进行外立面装修施工，本工程外架按满堂架搭设，但内部联系的架体只做连接用，不作为操作平台使用。 二、编制依据
本方案根据国家有关规范和行业标准进行编制：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001） 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011） 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（浙江省建设标准） 三、搭设准备工作
在脚手架搭设前，应做好以下准备工作：
1、据施工方案的要求，应由技术人员对参与脚手架搭设的有关人员进行全面的技
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术交底。
2、应对搭设用的钢管、扣件、脚手片、铁丝等进行检查验收，不合格的构配件严禁使用，经检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐。
3、清除地面杂物，准备垫板，做好立杆基础排水措施。
4、对脚手架立杆底脚位置进行定位放线，并对夹层顶板进行支撑加固。 5、检查现场脚手架搭设的范围是否与脚手架方案相一致。 四、脚手架搭设方案
根据装修施工特点，结合本工程结构，采用搭设满堂钢管脚手架作为外架基本模型，但内部架体只作为连接外架架体用，不作为操作平台，外脚手架采用分层分段搭设，顶面毛竹脚手片需逐层满铺，脚手架中间设置剪刀撑和水平撑，由于脚手架高度高，为配和施工，脚手架搭设需分步进行，并分次验收，搭设完成后，进行第一次验收，验收合格后方可进行装修施工。第二步为剩余部分脚手架的搭设，完成后进行脚手架的第二次验收，为整体验收。
脚手架搭设在混凝土楼面上。
脚手架钢管考虑目前市场上的质量情况，决定选用规格Φ48×3.0，Q235A号钢，立杆主间距为2.0mх2.0m，与外架立杆纵距相同，具体布置见附图，采用单立杆，水平杆步距为1.8m，脚手架搭设顶面宽度符合平面布置图要求，为保证脚手架纵横向稳定，根据规范6.8.2条规定，满堂脚手架周边环向和中间设置剪刀撑，并由地面至操作顶面连续设置，剪刀撑与地面倾角为 45°~ 60°之间，中间剪刀撑每隔四排设置，间距不大于6m，水平剪刀撑按每隔两步设置一道，立杆底部设扫地杆。 五、脚手架搭拆施工
搭设标准：脚手架钢管要求横平竖直，整齐清晰，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有网架安装预留空间，不变形、不摇晃，立杆采用一字扣件对接，两个相邻立杆接头不
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应设在同步同跨内，两相邻立杆在高度方向的接头不大于步距的1/3，立杆的垂直偏差不大于架高的1/400，立杆在离地20cm处设置扫地杆。
1、搭设顺序
先按2.0m立杆间距进行整体布杆，并与框架柱抱箍连接，作为连墙件 ,再按外装修要求层高往上逐层搭设，逐层铺设脚手片。
2、脚手架搭设
画线放样→放置槽钢垫块→放置纵向扫地杆→立杆（加临时抛杆）→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→第三步纵向水平杆→第三步横向水平杆→以此类推，完成第一层脚手架纵横向搭设→剪刀撑搭设→再搭设上几层脚手架→水平剪刀撑搭设→铺设脚手片。
（1）先画线放样，然后脚手架立杆按2.0m进行摆放（具体布置见附图）。
（2）脚手架立杆底脚处铺设木板，垫块长度不少于两跨。 （3）在脚手架搭设高度满足剪刀撑安装高度后，随即同步进行剪刀撑搭设（剖面布置见附图），中间纵横向每隔四排设一道通长剪刀撑，斜杆与地面成45°~ 60°夹角，斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢，二根钢管搭接，搭接长度不小于1m，用旋转扣件三个，中距400mm，二端头外露150mm。
（4）脚手架立杆采用一字扣件对接，顶层杆可采用搭接。
（5）为将脚手架钢管偏心受压为轴心受压，将相邻步距的大横杆交替设于立杆两侧，不得设于同一侧。
（6）扣件规格必须与钢管的外径一致，拧紧扭力矩适当（控制在40~60N·m，重 点部位不小于60N·m），对接扣件的开口应朝内或朝上，在操作层纵向杆与立杆连接的扣件下面采用双扣件。扣件应分不同部位进行检查，对堆料平台扣件应用扭力扳手逐一检查，其他部位则由安检人员抽样检查。
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（7）脚手架水平杆伸出端能与框架柱等顶紧处，水平杆应顶紧，立杆距柱不小于15㎝。
（8）搭设时，脚手架与框架柱应用钢管抱箍连接，作为脚手架与框架柱的连墙件，连墙件按一步二跨设，连接节点见附图。
（9）脚手架水平剪刀撑按纵横向从顶层开始向下每隔两步设置一道。
（10）四周临空面应设挡脚板和栏杆，栏杆高度不小于1.2m，并围护安全网。为保护过往人员的安全，凡在通道口上方搭设防护棚。
（13）设置上人斜道，斜道为直跑式，宽1.2米，坡度1:3，中间设置休息平台，斜道二侧均设置防护杆，高度1.2米，坡面每隔250~300mm设一道防滑条。
2、拆除
（1）脚手架拆除按“先搭后拆，后搭先拆，先拆非承重杆，后拆承重杆”的原则进行，按层从上往下逐层拆除，严禁上下层同时进行，即脚手片→连横杆→大横杆→剪刀撑→立杆。
（2）拆除前，应对操作班组进行详细的技术交底，并有书面记录。交底人与被交底人履行签字手续才可上岗作业。
（3）在脚手架拆除前，先对脚手架进行全面支撑安全检查，检查扣件和支撑杆是否符合安全要求，在主管人员批准后方可开拆。
（4）拆架子的高处作业人员应戴好安全帽、系好安全带、扎裹脚、穿软底鞋方可上岗操作。
（5）在脚手架拆除范围内，设置警戒区，并指定专人负责看管。
（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
（7）所有杆件在拆除时，应将杆上附着的扣件与杆件分离，在每层拆除后，应及
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时运至地面，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点进行分类堆放。
（8）需当天拆除的杆件尽量当天拆完，若当天拆不完，在下班前应将已松动的杆件重新固定，并在适当位置设置连接件，在确定连接牢固后人员方可撤离。
（9）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
（10）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
（11）如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 （12）翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内
未清除的残留物从高处坠落伤人。 六、脚手架的检查与验收
脚手架由验收人员填写验收记录，并由搭设人员、安全员、施工员和项目经理、监理签证，方能交付使用。
1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设，搭设前由项目技术负责人向全体员工进行安全技术交底，形书面交底记录，并在交底文件上签字确认。
2、进行分区、分层、分次验收和检查，发现有不符合要求的应迅速调整，并追究责任。
3、脚手架验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）中所要求的内容进行检查，内容如下：
① 搭设后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采取扭力扳手检查，随机分布抽样进行检测。 ② 连墙件：与钢柱连接处的连墙件按一步一跨设置。
③ 剪刀撑：垂直剪刀撑纵横向每隔四跨设置一道，与地面角度在45°~60°之间；水平剪刀撑按两步一道设置。
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④ 杆件搭接：立杆采用对接，顶层可采用搭接，顶面横杆和剪刀撑等搭接长度不小于100㎝，并采用3个扣件紧固。
⑤ 顶面脚手片必须满铺，并用不小于18号铅丝双股并联4点绑扎，高低落差处用毛竹片进行围护。 七、安全措施
1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗，患有心脏病、高血压者不得上脚手架操作。
2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑软底鞋，工具及零配件要放在工具袋内；袖口、裤口要扎紧。
3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）规定进行检查验收，合格后方准使用。
4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。
5、当有六级及六级以上大风和雾、雨等天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。
6、在脚手架使用期间，在每天上岗前，应由带班队长和安全员先进行巡检，日常由架子工进行安全检查与维护，并按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。
7、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：
（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； （2）连墙杆。
8、临空搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。
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9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须配备灭火器等灭火器材，并由专人看守。 10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定执行。脚手架使用期间采用避雷接地。
11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专职安全员进行现场监督和巡视，严禁人员入内。
12、严禁从脚手架上往上、下抛物。
13、遇到立杆沉陷或悬空、节点松动、架子歪斜、杆件变形等问题，在未解决前应停止使用脚手架。
14、脚手架搭设完成后应有书面验收记录，并履行验收签字手续，验收合格后，应将合格证挂在显眼处。
15、在脚手架使用期间，顶面的装修材料应分散堆放，并严禁抛掷，应轻放，顶面使用荷载控制在允许范围内，有专人进行控制。
16、符合其它安全有关规定要求。 17、脚手架工程事故应急预案 1）应急预案目的
为对脚手架工程施工过程中出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人
等事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和企业财产的损失，制订本应急预案。
2）适用范围
脚手架工程整个施工阶段及发生脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人
等事故时。
3）职责
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（1）项目经理
① 应急指挥总指挥。全面负责应急指挥工作。 ② 有权采取一切手段，以控制和减少事故危害。 ③ 授权相关人员相应的应急处理权。 （2）项目副经理
① 事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作。 ② 当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。 （3）项目技术负责人
① 组织有关部门编制、修订、评审应急预案。督促相关部门做好事故抢险过
程记录。
② 组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。 ③ 当项目经理、项目副经理不在时，担任应急总指挥工作。 （4）技术部：负责编制、修订、评审应急预案。 （5）质安部
① 协助技术部编制修订、评审应急预案。 ② 督促检查相关部门落实应急准备工作。 （6）安装部
① 协助技术部编制、修订、评审应急预案。 ② 组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。
③ 发生事故时，组织抢险队进行抢险、营救、减损防护工作。 （7）器材部
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① 协助技术部进行应急预案的编制、修订、评审。 ② 落实应急预案所需物资、设备的准备工作。 （8）综合部
① 协助技术部编制、修订、评审应急预案。 ② 落实应急物资及其它措施费的准备。 4）抢险机构 （1）抢险组织机构
总指挥：项目经理 现场组织： 项目副经理 预案管理： 项目技术副经理 安装部 质安部 技术部 器材部 综合部 抢险作业队
（2）抢险指挥中心设在项目经理办公室。 5）应急物资准备
为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施。要及时准备下述
物资：
（1）警戒隔离物资：警戒桩，警戒线
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存放地点：现场仓库
（2）人员急救设备；急救箱，急救药品，担架
存放地点：现场仓库
（3）减损防护物资：钢管、安全网等
存放地点：现场仓库 6）技术资料
药品使用说明书、脚手架验收记录、应急预案及作业指导书。 7）应急抢险队
应急抢险队由项目部现场人员组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，
当事故发生时即可投入应急抢险和救援工作。
8、应急抢险程序
1）减小应急预案风险的措施
（1） 作业层跨地（楼）面高度≥2.0m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度
≥1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应≤0.5m。
（2）在脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚
手架，应采取外立面安全网全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。
（3）上下脚手架的坡道应设置扶手、栏杆或其他安全防护措施，并清除通道
中的障碍，确保人员上下的安全。
（4）采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。 2）应急联络
（1）险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。
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求救的方式可以采取呼喊、口信、通迅工具等一切可能的方式。
（2）应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应： a、对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作。
b、通过通迅工具，立即与外部机构联络，向相关的、医院、消防等部门
联络，请求支援。
（3）应急联络单位、人员、地址、电话：
机构名称/人员 应急指挥中心 项目经理 建设单位 公司 门 医院 消防 其他
3）倒塌事故
施工现场一旦发生脚手架倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险和经济损失。
（1）不论任何人，一旦发现脚手架有倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行躲避。
（2）现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向公司应急抢险领导
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地址 项目经理办公室 电话 备注
小组领导报告事故的发生情况，请求公司应急抢险领导小组的支援。
（3）根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱2只，药箱存放在现场医务室。
（4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。
（5）现场安全员应对脚手架倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司抢险领导小组。
4）高处坠落事故
脚手架施工过程中高处坠落事故发生以后，要迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险。
（1）高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）。
（2）项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应：
①、立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；本项目部配备应急急救药箱2只，药箱存放在医务室。
②、立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。 ③、立即向当地医疗卫生(120)、门(110)电话报告。
④、严格保护事故现场。项目部指挥部接到电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。
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5）当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场，做好以下工作：
现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。
对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。 八、脚手架搭拆的人员安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和脚手架的工程量，确定本工程脚手架搭设人员10-20人，均应有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 九、脚手架安全计算 计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
（一）扣件式脚手架19.5米计算书
一、脚手架参数
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脚手架设计类型 同时施工作业层数 脚手架搭设方式 脚手架架体高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法 二、荷载设计 脚手板类型 装修脚手架 1 双排脚手架 19.5 1.8 0.8 不设置双立杆 脚手板设计荷载(kN/m2) 卸荷设置 脚手架钢管类型 2 无 Ф48×3 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆纵距或跨距la(m) 内立杆离建筑物距离a(m) 2 1 竹串片脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.35 脚手板铺设方式 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 2步1设 0.14 挡脚板类型 挡脚板铺设方式 竹串片挡脚板 2步1设 每米立杆承受结构自重标准0.129 值gk(kN/m) 装修脚手架作业层数nzj 1 横向斜撑布置方式 1跨1设 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2) 2 地区 浙江杭州市 安全网设置 敞开 17
基本风压ω0(kN/m2) 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 计算简图：
0.3 风荷载体型系数μs 1.254 0.731，0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连0.275，0.245 墙件、单立杆稳定性)
立面图
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侧面图
三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在横向水平杆上纵向水平杆根2 上 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 205 数n 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 19
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(2+1))+1.4×2×0.8/(2+1)=0.9kN/m 正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(2+1))+2×0.8/(2+1)=0.66kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×0.9×22=0.359kN·m
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σ=Mmax/W=0.359×106/4490=80.056N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.66×20004/(100×206000×107800)=3.219mm
νmax＝3.219mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[2000/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.9×2=1.977kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.66×2=1.452kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.977kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.452kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
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弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.53×106/4490=118.012N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
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变形图(mm)
νmax＝1.195mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.993kN 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=1.977/2=0.988kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=1.993kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算 脚手架架体高度H 19.5 脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准0.129 23
值gk(kN/m) 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+2×2/2×0.033/1.8)×19.5=3.237kN
单内立杆：NG1k=3.237kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(19.5/1.8+1)×2×0.8×0.35×1/2/2=1.657kN
1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.657kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(19.5/1.8+1)×2×0.14×1/2=1.657kN
1/2表示挡脚板2步1设 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.657+1.657+0=3.313kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.657kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=2×0.8×(1×2)/2=1.6kN 内立杆：NQ1k=1.6kN
24
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.237+3.313)+ 0.9×1.4×1.6=9.876kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.237+1.657)+ 0.9×1.4×1.6=7.888kN 七、立杆稳定性验算 脚手架架体高度H 立杆截面抵抗矩W(mm3) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 连墙件布置方式 1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132 查《规范》表A得，φ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算
两步一跨 19.5 4490 205 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm2) 1.5 15.9 424 25
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.237+3.313)+1.4×1.6=10.1kN
σ=N/(φA)=10100.4/(0.188×424)=126.711N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.237+3.313)+0.9×1.4×1.6=9.876kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.245×2×1.82/10=0.2kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=9876.4/(0.188×424)+200037.6/4490=168.453N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、脚手架架体高度验算 不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.313+1.4×1.6))×19.5/(1.2×3.237)=50.828m 组合风荷载作用
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk φA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw φA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.313+0.9×1.4×1.6+0.2×1000×0.188×424/4490))×19.5/(1.2×
26
3.237)=34.125m
Hs=34.125m>H=19.5m 满足要求！ 九、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步一跨 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 1000 连墙件约束脚手架平面外变3 形轴向力N0(kN) 连墙件截面类型 连墙件截面面积Ac(mm2) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 扣件抗滑移折减系数 0.85 钢管 424 205 连墙件型号 Ф48×3 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9 连墙件与扣件连接方式 单扣件 Nlw=1.4×ωk×2×h×1×la=1.4×0.275×2×1.8×1×2=2.772kN 长细比λ=l0/i=1000/15.9=62.3，查《规范》表A.0.6得，φ=0.81
(Nlw+N0)/(φAc)=(2.772+3)×103/(0.81×424)=16.806N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=2.772+3=5.772kN≤0.85×8=6.8kN 满足要求！
27
（二）扣件式脚手架21.1米高计算书
一、脚手架参数 脚手架设计类型 同时施工作业层数 脚手架搭设方式 脚手架架体高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法 二、荷载设计 脚手板类型 竹串片脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 脚手板铺设方式 2步1设 密目式安全立网自重标准值0.01 Gkmw(kN/m2) 挡脚板类型 竹串片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准0.129 0.14 0.35 装修脚手架 1 双排脚手架 21.1 1.8 0.8 不设置双立杆 脚手板设计荷载(kN/m2) 卸荷设置 脚手架钢管类型 2 无 Ф48×3 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆纵距或跨距la(m) 内立杆离建筑物距离a(m) 2 1 28
值gk(kN/m) 横向斜撑布置方式 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2) 安全网设置 风荷载体型系数μs 半封闭 1.254 基本风压ω0(kN/m2) 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳1跨1设 2 装修脚手架作业层数nzj 地区 1 浙江杭州市 0.3 1.006，0.731 0.378，0.275 定性) 计算简图：
立面图
29
侧面图
三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在横向水平杆上纵向水平杆根2 上 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 205 数n 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 30
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(2+1))+1.4×2×0.8/(2+1)=0.9kN/m 正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(2+1))+2×0.8/(2+1)=0.66kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×0.9×22=0.359kN·m
31
σ=Mmax/W=0.359×106/4490=80.056N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.66×20004/(100×206000×107800)=3.219mm
νmax＝3.219mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[2000/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.9×2=1.977kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.66×2=1.452kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.977kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.452kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
32
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.53×106/4490=118.012N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
33
变形图(mm)
νmax＝1.195mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.993kN 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=1.977/2=0.988kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=1.993kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算 脚手架架体高度H 21.1 脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准0.129 34
值gk(kN/m) 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+2×2/2×0.033/1.8)×21.1=3.503kN
单内立杆：NG1k=3.503kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(21.1/1.8+1)×2×0.8×0.35×1/2/2=1.781kN
1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.781kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(21.1/1.8+1)×2×0.14×1/2=1.781kN
1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×2×21.1=0.422kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.781+1.781+0.422=3.984kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.781kN 立杆施工活荷载计算
35
外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=2×0.8×(1×2)/2=1.6kN 内立杆：NQ1k=1.6kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.503+3.984)+ 0.9×1.4×1.6=11kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.503+1.781)+ 0.9×1.4×1.6=8.356kN 七、立杆稳定性验算 脚手架架体高度H 立杆截面抵抗矩W(mm3) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 连墙件布置方式 1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132 查《规范》表A得，φ=0.188
一步一跨 21.1 4490 205 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm2) 1.5 15.9 424 36
满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.503+3.984)+1.4×1.6=11.224kN
σ=N/(φA)=11224.187/(0.188×424)=140.809N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.503+3.984)+0.9×1.4×1.6=11kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.275×2×1.82/10=0.225kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=11000.187/(0.188×424)+224532/4490=188.006N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、脚手架架体高度验算 不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.984+1.4×1.6))×21.1/(1.2×3.503)=46.787m 组合风荷载作用
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk φA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φ
37
Af-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw φA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.984+0.9×1.4×1.6+0.225×1000×0.188×424/4490))×21.1/(1.2×3.503)=27.9m
Hs=27.9m>H=21.1m 满足要求！ 九、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 一步一跨 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 1000 连墙件约束脚手架平面外变3 形轴向力N0(kN) 连墙件截面类型 连墙件截面面积Ac(mm2) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 扣件抗滑移折减系数 0.85 钢管 424 205 连墙件型号 Ф48×3.5 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9 连墙件与扣件连接方式 单扣件 Nlw=1.4×ωk×1×h×1×la=1.4×0.378×1×1.8×1×2=1.905kN 长细比λ=l0/i=1000/15.9=62.3，查《规范》表A.0.6得，φ=0.81
(Nlw+N0)/(φAc)=(1.905+3)×103/(0.81×424)=14.282N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
38
Nlw+N0=1.905+3=4.905kN≤0.85×8=6.8kN 满足要求！
（三）扣件式脚手架8.85米高计算书
一、脚手架参数 脚手架设计类型 同时施工作业层数 脚手架搭设方式 脚手架架体高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法 二、荷载设计 脚手板类型 竹串片脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 脚手板铺设方式 2步1设 密目式安全立网自重标准值0.01 Gkmw(kN/m2) 挡脚板类型 竹串片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值0.14 0.35 装修脚手架 1 双排脚手架 8.85 1.8 0.8 不设置双立杆 脚手板设计荷载(kN/m2) 卸荷设置 脚手架钢管类型 2 无 Ф48×3 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆纵距或跨距la(m) 内立杆离建筑物距离a(m) 2 1 39
Gkdb(kN/m) 挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准0.129 值gk(kN/m) 横向斜撑布置方式 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2) 安全网设置 风荷载体型系数μs 半封闭 1.254 基本风压ω0(kN/m2) 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳1跨1设 2 装修脚手架作业层数nzj 地区 1 浙江杭州市 0.3 1.106，1.006 0.416，0.378 定性) 计算简图：
40
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在横向水平杆上纵向水平杆根2 上 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 205 数n 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 41
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(2+1))+1.4×2×0.8/(2+1)=0.9kN/m 正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(2+1))+2×0.8/(2+1)=0.66kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×0.9×22=0.359kN·m
42
σ=Mmax/W=0.359×106/4490=80.056N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.66×20004/(100×206000×107800)=3.219mm
νmax＝3.219mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[2000/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.9×2=1.977kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.66×2=1.452kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.977kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.452kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
43
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.53×106/4490=118.012N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
44
变形图(mm)
νmax＝1.195mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.993kN 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=1.977/2=0.988kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=1.993kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算 脚手架架体高度H 8.85 脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准0.129 45
值gk(kN/m) 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+2×2/2×0.033/1.8)×8.85=1.469kN
单内立杆：NG1k=1.469kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(8.85/1.8+1)×2×0.8×0.35×1/2/2=0.828kN
1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=0.828kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(8.85/1.8+1)×2×0.14×1/2=0.828kN
1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×2×8.85=0.177kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.828+0.828+0.177=1.834kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.828kN 立杆施工活荷载计算
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外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=2×0.8×(1×2)/2=1.6kN 内立杆：NQ1k=1.6kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.469+1.834)+ 0.9×1.4×1.6=5.979kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.469+0.828)+ 0.9×1.4×1.6=4.773kN 七、立杆稳定性验算 脚手架架体高度H 立杆截面抵抗矩W(mm3) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 连墙件布置方式 1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132 查《规范》表A得，φ=0.188
一步一跨 8.85 4490 205 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm2) 1.5 15.9 424 47
满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.469+1.834)+1.4×1.6=6.203kN
σ=N/(φA)=6203.32/(0.188×424)=77.822N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.469+1.834)+0.9×1.4×1.6=5.979kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.378×2×1.82/10=0.309kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=5979.32/(0.188×
424)+308629.44/4490=143.749N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、脚手架架体高度验算 不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×1.834+1.4×1.6))×8.85/(1.2×1.469)=59.742m 组合风荷载作用
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk φA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φ
48
Af-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw φA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×1.834+0.9×1.4×1.6+0.309×1000×0.188×424/4490))×8.85/(1.2×1.469)=33.36m
Hs=33.36m>H=8.85m 满足要求！ 九、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 一步一跨 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 1000 连墙件约束脚手架平面外变3 形轴向力N0(kN) 连墙件截面类型 连墙件截面面积Ac(mm2) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 扣件抗滑移折减系数 0.85 钢管 450 205 连墙件型号 Ф48×3.2 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9 连墙件与扣件连接方式 单扣件 Nlw=1.4×ωk×1×h×1×la=1.4×0.416×1×1.8×1×2=2.097kN 长细比λ=l0/i=1000/15.9=62.3，查《规范》表A.0.6得，φ=0.81
(Nlw+N0)/(φAc)=(2.097+3)×103/(0.81×450)=13.984N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
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