一、土方开挖：
1、土方开挖采用机械开挖，铺以人工修整，土方汽车外运至西区二期.另外，西3—1＃栋考虑到底板施工，需整体向北3米左右. 2、砼垫层:
砼垫层为C15，由于面积小,加之承台中桩密集,人工拍实抹平. 3、管桩标高控制：
根据承台设计要求，在管桩桩顶用红漆划好标高，桩高于设计要求。采用切割机切割,低于设计要求的会同建设、监理、设计确定处理方案. 4、砌筑胎模：
承台垫层完成后，将承台边线弹线至砼垫层上，采用120厚红砖胎模，包括基础梁胎模.由于现有自然地面标高低于底板底标高，尚需土方回填.土方采用汽车运输至各栋号龙门桩外,利用挖机进行回填，人工修平，蛙式夯机夯实，达到设计高,进行底板垫层施工。 5、桩芯锚固施工：
待垫层及承台胎模粉刷之后，根据设计要求进行桩芯锚固施工，钢筋插入管桩内及伸入承台部分一定要符合设计要求。 6、底板及基础梁侧底防水
胎模砌筑及底板垫层完成，胎模内侧粉1：2.5水泥砂浆20厚，根据设计进行防水施工，防水层完成后，在防水层上浇捣C20 50厚细石砼保护层。 二、地下室钢筋工程 1、材料要求
⑴ 对新进场的钢筋，应按批次进行检查和验收，检验内容包括：标牌、生产厂家、生产日期、钢号、炉罐号、钢筋级别、直径、质量证明书、产品合格证书，外观检查和力学性能试验。外观检查主要检查钢筋表面是否有裂纹结疤
和折叠。力学性能试验，从每批钢筋中任选两根钢筋，每根取两个试验样品分别进行拉伸试验和弯曲试验（取样送样必须由监理公司见证员参与）. ⑵ 焊条、焊剂必须有出厂合格证、说明书且型号必须与主材相符并符合图纸设计要求。HPB235级钢筋采有E43型焊条，HRB335、HRB400级钢筋采用50型焊条。
⑶ 铅丝、绑扎钢筋铅丝用18#、20＃，根据构件所需而定。基础承台梁用18#铅丝,基础底板及以上用20#铅丝绑扎，且铅丝质量必须符合要求。 2、配筋构造
⑴ 混凝土保护层按设计院提供的图纸构造说明执行，但必须符合国家设计规范和施工规范要求.
⑵ 钢筋锚固长度必须执行设计院提供的结构总说明施工。 ⑶ 钢筋接头，采用电渣力焊、闪光对焊和电弧焊。
⑷ 绑扎接头及接头面积,搭接长度按长沙拓展建筑设计有限公司提供的结构总说明施工。 3、钢筋构造
⑴ 板筋马橙φ12＠900
①除设计总说明上注明外，板受力钢筋必须按规范执行，且受力钢筋直径满足施工规范要求.
板中受力钢筋一般距墙边或梁边50mm开始配置，板中伸入支座的钢筋，其伸和长度不应小于100mm，双向板的纵横两个方向上均需配置受力钢筋，承受弯矩较大方向的受力钢筋应布置在外力钢筋的外层、板上层垂直梁的钢筋应配置在梁钢筋的上层。
⑵ 梁钢筋垫铁φ25@900
梁筋接头采用闪光对焊和电弧焊连接，施工时要仔细核对中间段钢筋的长度，确定钢筋型号、直径、长度准确无误后进行下料加工。
⑶ 地下室墙、柱钢筋
地下室墙柱必须按施工图留设墙体插筋型号、数量及间距、同墙体配筋.墙体竖向钢筋在施工过程中采用搭接，搭接长度不小于结构总说明长度，且同一截面搭接面积不大于25%，上下层楼板的墙位插筋间距，位置要一致，防止错位. 4、钢筋工程的技术要求 ⑴ 钢筋放样
①贯彻执行上级有关部门的方针、，认真按照项目部编制的并以审批后的施工组织设计、施工方案、技术措施做好工作。
②熟悉图纸，根据会审纪要和设计变更联系单，指导操作人员正确施工。 ③根据设计图纸要求及03G101图集、会审纪要和设计变更给予出正确清晰的放样图和出料单，异形构件应放出大样,做到符合标准，便于加工。 ⑵ 钢筋下料
钢筋下料工必须按经复核的出料单、形状尺寸数量下料。本着节约材料原则，对钢筋尺寸进行合理搭配,尽量少产生或不产生废料、短筋应尽量利用，但必须符合规范及设计要求,下料后按构件部位编号挂牌，按工序前后进行放置，异形构件应放大样制作，下料制作应做好质量、数量复核，不合格产品严禁使用。 A、钢筋调直
①钢筋调直：钢筋调直采用调直机调直，根据各构件下料长度的需要切断。 ②调直的钢筋应轻抬轻放，避免抛掷以防止弯曲，影响施工质量，并经过检查后应编号挂上料牌，分类整齐堆放备用，严禁混淆使用。 ③拉好调查的钢筋应防止受雨淋、水湿、油污、泥粘、锈蚀。 B、箍筋制作
①箍筋制作弯钩必须135º，且平直段长度不少于10d。 ②箍筋尺寸及角度按放样料单制作，严禁扭曲、变形等现象。 ③制作好的箍筋应分类堆放、并挂标识牌。
④异形箍筋放大样制作，且形状、尺寸必须符合要求。 ⑷ 钢筋绑扎 ①承台绑扎
a、承台底面钢筋的保护层厚度为40mm。 b、承台板筋宜通长布置.
c、桩芯钢筋伸入承台，其锚固长度不小于1000mm，并呈伞形锚入承台内。 ②柱、墙钢筋绑扎
a、基础柱、墙筋根据放样员弹好的线进行插筋、插筋数量、规格，应符合图纸设计要求，插筋接头应相互错开35d，并不小于500mm，同一断面的接头数量不应大于50%。
b、基础以上柱墙筋根据放样员所弹好线检查下层留筋应进行处理，对伸出的预留筋进行整理将钢筋上的锈皮、水泥浆等污垢清理干净，柱、墙钢筋绑扎应搭调架子(用升降架、或钢管脚手架铺木板搭设）。
c、柱筋绑扎时,按图纸设计要求的箍筋间距和数量，先将箍筋弯钩错开套进柱筋下端。在立好柱筋上用粉笔标出箍筋间距，然后将套好的箍筋向上移置、由上往下缠扣绑扎.
d、箍筋与柱筋垂直设置,箍筋与柱筋交点均要绑扎,不得漏扎，绑扎时应绑扎到位，箍筋弯钩135°，平直段长度不小于10d，柱基,柱顶，梁柱交接处箍筋间距应加密,间距为10cm,具体柱基、梁上、下为H/6，柱长边尺寸,≥500mm三者间最大者。
e、箍筋设拉筋,拉筋应钩住箍筋。
f、柱筋控制保护层，采用标准塑料卡，卡在柱立筋外皮上，间距1m，呈四边布置，每边不小于2块。
g、墙筋绑扎先立2-4根竖筋，与下层伸出的搭筋绑扎，搭接长度按03G101，且
不小于500mm；根据设计选择耙子筋规格型号进行竖筋定位。排好水平间距，然后在下部及中部绑两根定位水平筋，并在水平筋上划上竖筋间距，接着绑扎其余竖筋，根据设计选择梯子筋，最后绑扎其余水平筋,墙筋绑扎应设置拉筋，拉筋规格间距为按设计施工。
h、竖向筋应设于水平筋内侧,水平筋弯钩锚固应朝向混凝土内。
i、墙筋应逐点绑扎,从四面对称进行，竖、横筋应绑扎横平竖直，在钢筋外皮绑扎带铁丝垫块。
j、纵横向锚固长度应满设计要求。并用不低于拉结筋直径作剪力墙钢筋撑铁，间距按拉结筋间距，从而确保剪力墙钢筋正确位置。
k、墙筋、柱、墙模板合模后，应对伸出的钢筋进行修整，宜在搭接处绑扎定位横筋，浇砼过程中派人员随时检查修整，保证竖向筋位置、间距准确. ③梁、板钢筋绑扎
a、梁中箍筋应与主筋垂直设置，箍筋与梁中钢筋的交叉点应按图纸设计间距弹好主筋、分布筋的间距，对于梁上下纵筋有多排时，用不低于主筋直径钢筋做垫铁，长度按梁宽，间距1M.
b、按弹好的钢筋间距先排好受力筋，后放分布筋。预留洞口加筋设于板筋上，并且应位置正确.
c、板底筋应穿于梁主筋下，要求全部绑扎,底筋垫50mm厚无铅丝垫块,每隔1m2
设置，面筋负筋应设于梁主筋之上，按图纸设计要求绑扎.
d、板负筋要求全部绑扎,并保证间距尺寸正确，其下设φ12撑脚每平方米不小于1只，严格控制负筋位置,特别是根部,防止变形或被踩下。
e、基础底板上、下排钢筋之间有φ14钢筋设置撑脚，每1m间距设置1只，基础梁悬于基础承台钢筋用φ25钢筋设置垫凳，防止钢筋弯下。 f、板筋离梁边距离不大于50mm. ④楼梯钢筋绑扎
a、在楼梯支好的底模上弹上主筋和分布的位置线，按图纸设计主筋和分布筋的排列，每个节点均应绑扎，绑扎时应先绑扎梯梁,后绑扎板筋，板筋锚固到梁内不小于35d或按图纸设计要求。
b、底板筋绑完，待踏步模板支好后，再绑扎负筋，并垫好垫块及负筋撑脚。
钢筋安装位置的允许偏差和检验方法
项 目 绑扎钢筋网 长、宽 网眼尺寸 长 绑扎钢筋骨架 宽、高 间 距 受力钢筋 保护层 厚 度 板、墙、壳 ±3 ±20 ±20 5 +3。0 钢尺检查 钢尺量连续三档，取量大值 钢尺检查 钢尺检查 钢尺塞尺检查 柱、梁 ±5 钢尺检查 排 距 基础 允许偏差 ±10 ±20 ±10 ±5 ±10 ±5 ±10 检验方法 钢尺检查 钢尺量连续三档，取量大值 钢尺检查 钢尺检查 钢尺量两端、中间各一点,取最大值 钢尺检查 绑扎箍筋、横向钢筋间距 钢筋弯起点位置 中心线位置 预埋件 水平高差 注：
1、检查预埋件中心线位置时,应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值; 2、表中梁类、板类构件上部纵向受力钢筋保护层厚度的合格点率应达到90%及以上，且不得有超过表中数值1.5倍的尺寸偏差. 三、地下室模板工程
㈠ 地下室工程墙、柱梁结构概况
1、地下室内墙为200㎜，外墙钢砼挡墙厚为300㎜。柱最大尺寸500×1000mm，最厚板厚为200mm，最大梁为300×1800㎜。 ㈡ 模板形式
地下室底板侧板、墙板、顶板采用九合板，柱支模以镀膜胶合板模为主，用木搁栅和扣件式钢管支撑。
对落深的电梯井，基础梁、集水井等用砌砖胎膜，电梯井和集水井待钢筋绑扎完后再支内模，采用挂板对撑的方法。
地下室外墙用胶合板,止水型一次性螺杆φ12，L=墙厚+2×300㎜螺纹长2×100对拉螺杆,螺栓水平间距不大于450,竖向不大于450.
由于地下室底板和顶板设有后浇带，采用300×3mm厚钢板止水带,钢板连接处搭接不少于100且进行满焊.地下室外墙上的安装预留管均采用防水套管。梁承重立杆间距不大于1米。 ㈢ 模板施工要点
模板面料由木工翻样进行配板设计。施工班组严格按配板设计取选料，按配板设计循序拼装,以保证模板系统的整体稳定。
模板和模板支撑系统要求横平竖直，支点牢固，侧模斜撑的底部加设垫木，并有足够的受压面积。墙和柱子模板的底面要求找平，下端与事先做好的基准靠紧垫平。在墙、柱子上继续安装模板时，模板都有可靠的支承点,为确保墙、柱断面尺寸，在支模时用φ12以上两端焊上扁铁或角钢，长度按墙厚减去5㎜，
间距为2M左右。其平整度及垂直度应进行校正。支柱所设的水平撑和剪力撑，应按构造与整体稳定性布置。
所有预留孔洞，埋件位置必须准确，安装牢固，相关工种复核无误后方能封闭模板。
模板安装时，应切实做好各项安全工作，如用电、传递运输,高空作业及墙柱模板安装时防倾覆等工作,逐项落实。
由于本工程采用泵送，砼梁、柱截面大，模板及支撑设计时应考虑水平推力和输送砼速度快所引起的超载及侧压力。以确保模板支撑系统有足够强度刚度和稳定性，对剪力墙和柱子加固也应在计算基础上加强,防止模板炸模，梁高超过800，上下设两道水平钢管，配以短钢管加扣件连接。梁高超过700mm，设对拉螺杆。梁中节点处采用完整的模板，镶边均设在梁板中部，模板的拼接要严密，并用胶带纸或打玻璃胶,避免漏浆。地下室外围剪力墙螺杆应设止水环.模板拆除：
侧模的拆除，应保证表面及棱角不受损坏时方可拆模。底模拆除要符合规范规定。当梁板跨度≤8m，要达到设计强度75％，梁板跨度＞8m，要达到设计强度的100％，悬挑构件要达到设计强度的100%，拆模遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。
梁板模要在其上面二层楼板砼浇筑后拆模，且该层梁板砼强度必须达到100%（留置拆模试块)，模板周转次数按6次考虑，主体要准备三层木模板需要
6000m2. ㈣ 荷载验算
本计算按断面最大的梁、柱及剪力墙进行验算。
一、参数信息
1。模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B（m）:0.30；
梁截面高度 D（m）:1.80 混凝土板厚度(mm）:200。00； 立杆梁跨度方向间距La(m）：0。70;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。10； 立杆步距h(m）：1。50； 梁支撑架搭设高度H(m）：3。00； 梁两侧立柱间距（m):0.60；
承重架支设:多根承重立杆,钢管支撑垂直梁截面; 梁底增加承重立杆根数:2；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00; 采用的钢管类型为Φ48×3.2；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 2。荷载参数
模板自重（kN/m2）:0。35；
施工均布荷载标准值（kN/m2)：1。0； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：3。0 倾倒混凝土侧压力(kN/m2）:2。0； 振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：2。0 3。材料参数
木材品种:湿地松；
木材弹性模量E（N/mm2）:10000.0； 木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）:17。0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。7； 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E（N/mm2）：9500。0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13。0； 4。梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：2； 面板厚度（mm)：18。0； 5。梁侧模板参数
主楞间距(mm)：450； 次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：450； 穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm，400mm; 穿梁螺栓直径（mm)：M12; 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3。0； 主楞合并根数:2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm； 次楞合并根数:2； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值:
其中 γ -— 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T -— 混凝土的入模温度，取25.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.300m; β1—- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别为 17。848 kN/m2、31.200 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm） 1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -— 面板的弯曲应力计算值(N/mm2）； M -— 面板的最大弯距（N.mm）；
W -— 面板的净截面抵抗矩，W = 45×1.8×1.8/6=24.3cm3； ［f］ —- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ,q —- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。2×0.45×17。85×0.9=8.67kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1。4×0。45×2×0。9=1。13kN/m；
q = q1+q2 = 8.674+1.134 = 9。808 kN/m； 计算跨度（内楞间距)： l = 333.33mm；
面板的最大弯距 M= 0。1×9.808×333.3332 = 1.09×105N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1。09×105 / 2。43×104=4.485N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.485N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计[f］=13N/mm2，满足要求！
2。挠度验算
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 17。85×0。45 = 8.03N/mm；
l-—计算跨度(内楞间距): l = 333。33mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2;
I—-面板的截面惯性矩： I = 45×1.8×1.8×1.8/12=21.87cm4; 面板的最大挠度计算值： ω = 0.677×8。03×333.334/(100×9500×2。19×105) = 0.323 mm;
面板的最大容许挠度值:[ω］ = l/250 =333。333/250 = 1。333mm； 面板的最大挠度计算值 ω =0.323mm 小于 面板的最大容许挠度值［ω］=1.333mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算 1。内楞计算
内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用2根木楞,截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×802×2/6 = 128cm3；
I = 60×80×2/12 = 512cm;
34
内楞计算简图
（1）。内楞强度验算 强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2）； M -— 内楞的最大弯距(N。mm)； W -— 内楞的净截面抵抗矩；
［f］ —— 内楞的强度设计值（N/mm2）。 按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中，作用在内楞的荷载，q = （1.2×17。848×0。9+1。4×2×0。9）×0.333=7.27kN/m；
内楞计算跨度（外楞间距)： l = 450mm；
内楞的最大弯距： M=0.1×7.27×450.002= 1.47×105N.mm； 最大支座力：R=1。1×7。265×0。45=3。596 kN;
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1。47×105/1。28×105 = 1。149 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: ［f］ = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1。149 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 ［f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E —- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q-—作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =17。85×0。33= 5.95 N/mm；
l--计算跨度（外楞间距）:l = 450mm； I-—面板的截面惯性矩:I = 5。12×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5。95×4504/（100×10000×5.12×106) = 0。032 mm；
内楞的最大容许挠度值： ［ω] = 450/250=1。8mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0。032mm 小于 内楞的最大容许挠度值 ［ω]=1。8mm，满足要求！ 2.外楞计算
外楞(木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3。596kN，按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图（kN。m)
外楞变形图(mm） （1).外楞抗弯强度验算
其中 σ -— 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M —- 外楞的最大弯距(N。mm)； W -— 外楞的净截面抵抗矩； [f] -—外楞的强度设计值（N/mm2）。 根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0。719 kN。m 外楞最大计算跨度： l = 400mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 7。19×105/8.98×103 = 80.096 N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值： ［f］ = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =80.096N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 ［f]=205N/mm2，满足要求！ （2)。外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.443 mm
外楞的最大容许挠度值: ［ω] = 400/400=1mm;
外楞的最大挠度计算值 ω =0。443mm 小于 外楞的最大容许挠度值 ［ω］=1mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下：
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力; A —- 穿梁螺栓有效面积 (mm）;
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得:
穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =17。848×0.45×0。4 =3.213 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: ［N] = 170×76/1000 = 12。92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3。213kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 ［N]=12。92kN，满足要求！ 六、梁底模板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×18×18/6 = 4。32×104mm3； I = 800×18×18×18/12 = 3。×105mm4;
2
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 （kN.m)；
l-—计算跨度（梁底支撑间距)： l =300.00mm; q —- 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）; 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1： 1。2×（24.00+1.50)×0.80×1。8×0.90=39.66kN/m； 模板结构自重荷载：
q2：1.2×0。35×0.80×0。90=0。30kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3： 1.4×2。00×0.80×0。90=2.02kN/m； q = q1 + q2 + q3=39.66+0.30+2。02=41.98kN/m； 跨中弯矩计算公式如下：
Mmax = 1/8×41。98×0。32=0.472kN。m; σ =0.472×106/4.32×104=10.93N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =8。062 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 ［f]=13N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（（24.0+1.50）×1。800+0.35）×0。70= 37KN/m； l—-计算跨度（梁底支撑间距)： l =300.00mm； E—-面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值：［ω] =300。00/250 = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值： ω = 5×37×3004/(384×9500×3。×105)=1.06mm<［ω］；
面板的最大挠度计算值： ω =0。765mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300 / 250 = 1.2mm,满足要求！ 七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算：
(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m）:
q1 = （24+1.5)×1。8×0。3=13。77 kN/m; (2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2 = 0。35×0.3×(2×1.8+0。3)/ 0.3=1.365 kN/m； (3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m):
经计算得到，活荷载标准值 P1= (1+2）×0。3=0.9 kN/m； 2。钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1。2×13.77+1.2×1。365=18。162kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0。9=1.26 kN/m；
钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=4.73cm3 I=11。36cm4 钢管强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 18。162+1。26=19。422 kN/m；
最大弯距 M =0。1ql2= 0.1×18。422×0.7×0。7= 0.952 kN。m； 最大应力 σ= M / W = 0。952×106/4730 =201.2 N/mm2； 抗弯强度设计值 ［f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 195.004 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0。6×18。162×0。7 = 7.63 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 450.000 mm2；
钢管受剪应力计算值 τ =2×7630。960/450.000 = 33。9N/mm2；
钢管抗剪强度设计值 [τ］ = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 28。058 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2，满足要求!
钢管挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
q = 9。945 + 1。015 = 10.960 kN/m； 钢管最大挠度计算值 ω= 0。677×10。96×8004 /(100×206000×11.36×104)=1.299mm；
钢管的最大允许挠度 ［ω]=0。800×1000/250=3。200 mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= 1。299 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω］=3。2 mm，满足要求!
3。支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下:
（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×1.300= 33.150 kN/m2； (2)模板的自重（kN/m2）： q2 = 0。350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2）： q3= （1.000+2。000)=3。000 kN/m2;
q = 1。2×(33。150 + 0.350 ）+ 1。4×3。000 = 44。400 kN/m； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N .
当n=2时：
2
当n＞2时：
计算简图(kN）
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图（kN。m) 经过连续梁的计算得到:
支座反力 RA = RB=1。614 kN，中间支座最大反力Rmax=4。151; 最大弯矩 Mmax=0.242 kN.m; 最大挠度计算值 Vmax=0。044 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.242×106/4730=51.188 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 ［f］=205。0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 51.188 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求！ 八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算:
按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5）:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4。151 kN； R 〈 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力: N1 =1.614 kN ；
脚手架钢管的自重: N2 = 1。2×0.129×3=0。465 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1。2×（1.00/2+(0。60-0.30）/2)×0.80×0。35=0.218 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1。2×(1.00/2+(0.60-0.30）/2）×0.80×0.300×（1.50+24。00）=4。774 kN；
N =1。614+0。465+0。218+4.774=7。071 kN；
φ—- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A —— 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4.5； W -— 立杆净截面抵抗矩（cm3）:W = 4。73； σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）； ［f］ —- 钢管立杆抗压强度设计值：[f］ =205 N/mm2； lo —- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh （1) k1 —— 计算长度附加系数，取值为：1。155 ；
u -— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3,u =1。7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945。25 / 15.9 = 185 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。209 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=7070.904/(0。209×450） = 75。182 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 75.182 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 ［f] = 205 N/mm，满足要求！ 2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：
其中 N -— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =4.151 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1。2×0.129×(3—1.3）=0.465 kN; N =4。151+0。465=4。414 kN；
2
φ-— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -— 计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1。59； A —— 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4。5； W -— 立杆净截面抵抗矩（cm3）:W = 4。73; σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）; [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值：［f］ =205 N/mm2; lo -- 计算长度 (m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 —— 计算长度附加系数，取值为：1.155 ;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3，u =1。7； 上式的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。155×1。7×1。5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15。9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4414.02/（0.209×450) = 46.933 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 46.933 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 ［f] = 205 N/mm2，满足要求！
柱模板设计示意图
柱截面宽度B（mm):600.00；柱截面高度H(mm）：600。00；柱模板的总计算高度：H = 3.00m;
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；
计算简图 一、参数信息 1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3; 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目：3； 对拉螺栓直径(mm）:M12; 2。柱箍信息
柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3。0；
钢楞截面惯性矩I(cm4)：10。78；钢楞截面抵抗矩W（cm3）:4。49； 柱箍的间距(mm):450;柱箍肢数：2; 3.竖楞信息
竖楞材料:木楞；
宽度（mm)：60.00；高度（mm):80.00； 竖楞肢数：2； 4.面板参数
面板类型：竹胶合板;面板厚度（mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500。00;
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.50； 5。木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2)：13.00；方木弹性模量E(N/mm2）：9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2)：1.50;
钢楞弹性模量E（N/mm2）：210000。00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）:205.00； 二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值：
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3;
t —- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/（T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20。000℃； V -— 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h； H -— 模板计算高度，取3。000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47。705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47。705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。
面板计算简图 1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
其中， M-—面板计算最大弯距（N.mm)；
l—-计算跨度(竖楞间距): l =270。0mm； q—-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2×47。71×0.45×0。90=23.185kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。4×2.00×0.45×0.90=1。134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =23.185+1。134=24。319 kN/m;
面板的最大弯距：M =0.125 ×24。319×270×270= 1。77×105N.mm； 面板最大应力按下式计算：
其中， σ ——面板承受的应力（N/mm2); M —-面板计算最大弯距（N。mm)；
W ——面板的截面抵抗矩 :
b：面板截面宽度，h：面板截面厚度； W= 450×18。0×18.0/6=2.43×104 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值（N/mm2); f=13。000N/mm2；
面板的最大应力计算值: σ = M/W = 1.77×105 / 2.43×104 = 7.296N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =7。296N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！ 2。面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下：
其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；
l—-计算跨度（竖楞间距）: l =270.0mm； q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。4×2.00×0。45×0。90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数.
q = q1 + q2 =23.185+1。134=24。319 kN/m; 面板的最大剪力：∨ = 0.625×24.319×270.0 = 4103。769N； 截面抗剪强度必须满足下式：
其中， τ ——面板承受的剪应力（N/mm2)；
∨--面板计算最大剪力(N):∨ = 4103.769N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn——面板厚度（mm）：hn = 18。0mm ;
fv-—-面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 13。000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×4103.769/（2×450×18。0)=0.760N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.76N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv］=1.5N/mm2，满足要求！ 3。面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下：
其中， ω-—面板最大挠度（mm)；
q——作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m）: q = 47。71×0.45＝21。47 kN/m；
l—-计算跨度（竖楞间距)： l =270.0mm ；
E—-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2 ； I——面板截面的惯性矩（mm4)；
I= 450×18。0×18。0×18.0/12 = 2。19×105 mm4； 面板最大容许挠度： [ω］ = 270 / 250 = 1。08 mm；
面板的最大挠度计算值： ω = 0.521×21.47×270.04/(100×9500。0×2.19×105） = 0。286 mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.286mm 小于 面板最大容许挠度设计值 ［ω］= 1.08mm，满足要求! 四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3。0m，柱箍间距为450mm,竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算.
本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 = cm3;
I = 60×80×80×80/12 = 256cm4；
竖楞方木计算简图
1。抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
其中， M—-竖楞计算最大弯距（N.mm）;
l--计算跨度（柱箍间距）： l =450。0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.27×0.90=13。911kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×2。00×0.27×0。90=0.680kN/m;
q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0。1×7。296×450。0×450。0= 1.48×105N.mm;
其中， σ —-竖楞承受的应力（N/mm2)； M —-竖楞计算最大弯距（N.mm);
W ——竖楞的截面抵抗矩（mm3)，W=6。40×104； f —-竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值： σ = M/W = 1.48×105/6.40×104 = 2.308N/mm2; 竖楞的最大应力计算值 σ =2.308N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 ［σ］=13N/mm2,满足要求！ 2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， ∨—-竖楞计算最大剪力（N)； l--计算跨度(柱箍间距)： l =450.0mm; q——作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。2×47。71×0.27×0。90=13.911kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；
q = (13.911+0。680）/2=7。296 kN/m； 竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×7。296×450。0 = 1969。809N; 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ -—竖楞截面最大受剪应力(N/mm2）；
∨-—竖楞计算最大剪力（N）:∨ = 1969.809N; b——竖楞的截面宽度(mm)：b = 60。0mm ; hn——竖楞的截面高度(mm）:hn = 80。0mm ；
fv—-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2; 竖楞截面最大受剪应力计算值： τ =3×1969.809/（2×60。0×80.0)=0。616N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值： [fv］=1。500N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.616N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 ［fv］=1.5N/mm2,满足要求！ 3。挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：
其中， ω-—竖楞最大挠度（mm）；
q-—作用在竖楞上的线荷载（kN/m）： q =47.71×0。27 = 12.88 kN/m；
l——计算跨度(柱箍间距）： l =450。0mm ； E—-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2 ； I—-竖楞截面的惯性矩(mm），I=2。56×10； 竖楞最大容许挠度: [ω］ = 450/250 = 1.8mm；
竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×12。88×450。04/（100×9500。0×2.56×106) = 0.147 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ω=0.147mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=1.8mm ,满足要求! 五、B方向柱箍的计算
本算例中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48×3。0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10。78 cm4； 柱箍为2 跨，按集中
4
6
荷载二跨连续梁计算（附计算简图）:
B方向柱箍计算简图
其中 P - —竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = （1。2 ×47。7×0。9 + 1。4 ×2×0。9)×0.27 × 0。45/2 = 3。28 kN；
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 4.9 kN；
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩： M = 0.117 kN.m；
B方向柱箍变形图（mm） 最大变形： V = 0。047 mm; 1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中 ,柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0。12 kN.m; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4。49 cm3； B边柱箍的最大应力计算值： σ = 24。76 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值： ［f] = 205 N/mm2;
B边柱箍的最大应力计算值 σ =24。76N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 ［f]=205N/mm2,满足要求！
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到： ω = 0.047 mm;
柱箍最大容许挠度：［ω] = 300 / 250 = 1。2 mm；
柱箍的最大挠度 ω =0.047mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω］=1。2mm,满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —- 对拉螺栓有效面积 （mm2);
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm； 查表得：
对拉螺栓的型号： M12 ；
对拉螺栓的有效直径： 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力： N = 4。9 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值： [N] = 1.70×105×7.60×10—5 = 12.92 kN; 对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.9kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 ［N］=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48×3。0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4。49cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4； 柱箍为2 跨，按二跨
2
连续梁计算（附计算简图）:
H方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN)，竖楞距离取H方向的; P = （1.2×47。7×0.9+1.4×2×0。9）×0.27 ×0。45/2 = 3。28 kN;
H方向柱箍剪力图（kN）
最大支座力： N = 4.9 kN；
H方向柱箍弯矩图（kN。m） 最大弯矩： M = 0.117 kN.m；
H方向柱箍变形图（mm） 最大变形: V = 0.047 mm； 1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0.12 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 4。49 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 24。761 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2;
H边柱箍的最大应力计算值 σ =24.761N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm，满足要求! 2。 柱箍挠度验算
经过计算得到: V = 0。047 mm；
柱箍最大容许挠度: [V］ = 300 / 250 = 1.2 mm;
柱箍的最大挠度 V =0。047mm 小于 柱箍最大容许挠度 ［V］=1。2mm,满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下：
其中 N -— 对拉螺栓所受的拉力； A —- 对拉螺栓有效面积 （mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2; 查表得：
对拉螺栓的直径： M12 ； 对拉螺栓有效直径： 9.85 mm; 对拉螺栓有效面积： A= 76 mm；
对拉螺栓最大容许拉力值： [N］ = 1。70×105×7.60×10—5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4。9 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.9kN 小于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！ 一、参数信息:
2
2
1。模板支架参数
横向间距或排距（m):0。90；纵距（m）:0。90；步距（m):1。50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）：0。10；模板支架搭设高度（m）：3.00；
采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ；
扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式：方木支撑； 2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2):0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3)：24.000； 施工均布荷载标准值（kN/m2):1.000； 3.楼板参数
钢筋级别：三级钢HRB 400（20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi）；楼板混凝土强度等级:C40；
每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:942.000； 楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):300。00； 楼板的计算长度(m）：4.50；施工平均温度(℃)：25。000; 4。材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm.
面板弹性模量E（N/mm2）:9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2）：13； 板底支撑采用方木；
木方弹性模量E(N/mm2）：9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13。000； 木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1.400;木方的间隔距离(mm)：300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm）:80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 1、荷载计算
(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）： q1 = 24×0.3×1+0.35×1 = 7.55 kN/m； （2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
其中：q=1。2×7.55+1.4×1= 10。46kN/m 最大弯矩M=0.1×10.46×0。32= 0。094 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 94140/54000 = 1。743 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.743 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！ 3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q = 7。55kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×7。55×3004/（100×9500×2560000)=0。017 mm；
面板最大允许挠度 ［V］=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.017 mm 小于 面板的最大允许挠度 1。2 mm,满足要求！
三、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6×8×8/6 = cm3; I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木楞计算简图
1。荷载的计算：
（1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 24×0。3×0。3 = 2。16 kN/m； (2)模板的自重线荷载（kN/m):
q2= 0。35×0.3 = 0.105 kN/m ；
（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1 + 2）×0。9×0。3 = 0.81 kN； 2。强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1。2 × （q1 + q2） = 1。2×(2。16 + 0.105） = 2。718 kN/m;
集中荷载 p = 1。4×0.81=1。134 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1。134×0。9 /4 + 2。718×0.92/8 = 0.53 kN；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。134/2 +2.718×0。9/2 = 1.79 kN ； 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.53×106/000 = 8。287 N/mm2; 方木的抗弯强度设计值 [f]=13。0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 8。287 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求！ 3。抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力： Q = 2.718×0.9/2+1.134/2 = 1.79 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1。79×103/(2 ×60×80） = 0。559 N/mm2; 方木抗剪强度设计值 [T] = 1。4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0。559 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！ 4。挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 2.265 kN/m； 集中荷载 p = 0。81 kN;
最大挠度计算值 V= 5×2.265×9004 /（384×9500×2560000) +810×9003 /（ 48×9500×2560000） = 1.301 mm;
最大允许挠度 [V］=900/ 250=3。6 mm;
方木的最大挠度计算值 1.301 mm 小于 方木的最大允许挠度 3。6 mm，满
足要求!
四、板底支撑钢管计算:
支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.718×0.9 + 1.134 = 3。58 kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN。m）
支撑钢管计算变形图（mm)
支撑钢管计算剪力图(kN） 最大弯矩 Mmax = 0。859 kN.m ；
最大变形 Vmax = 2。134 mm ； 最大支座力 Qmax = 11。696 kN ；
最大应力 σ= 859462。788/4730 = 181.705 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 181.705 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 2。134mm 小于 900/150与10 mm,满足要求！ 五、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5)：
R ≤ Rc
其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值,取12。80 kN；
R-——--——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力，R= 11。696 kN；
R 〈 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值（轴力)：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1）脚手架的自重（kN）：
NG1 = 0.129×3 = 0。387 kN； （2）模板的自重(kN）:
NG2 = 0。35×0。9×0.9 = 0.284 kN； (3）钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3 = 24×0。3×0。9×0.9 = 5。832 kN； 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6。503 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1+2 ） ×0.9×0.9 = 2.43 kN; 3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG + 1.4NQ = 11.205 kN； 七、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中 N ———— 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 11。205 kN； σ---- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo/i 查表得到； i --—- 计算立杆的截面回转半径（cm) :i = 1。59 cm; A -—-- 立杆净截面面积（cm2）：A = 4。5 cm2；
W ---— 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3）：W=4。73 cm3； σ—----——- 钢管立杆受压应力计算值 （N/mm2）； ［f］——-- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f］ =205 N/mm2； L0---— 计算长度 （m）;
如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算 l0 = h+2a
a ———— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m;
得到计算结果:
立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+2×0.1 = 1.7 m ; L0 / i = 1700 / 15。9=107 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。537 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=11205。36/（0.537×450） = 46.37 N/mm2; 立杆稳定性计算 σ= 46。37 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 ［f]= 205 N/mm2,满足要求！ 八、楼板强度的计算: 1。 楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。
宽度范围内配置Ⅲ级钢筋，每单位长度（m)楼板截面的钢筋面积As=942 mm2，fy=360 N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=4500mm×300mm， 楼板的跨度取4 M,取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=280 mm.
按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的 承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下：
2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4。5m,短边为4 m;
q = 2× 1。2 × ( 0.35 + 24×0。3 ) + 1× 1.2 × （ 0.387×6×5/4。5/4 ） + 1。4 ×（1 + 2) = 23.09 kN/m2;
单元板带所承受均布荷载 q = 1×23。095 = 23。095 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0。0596×23.09×42 = 22.023 kN。m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C40混凝土强度在8天龄期近似等效为C24.96。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11。882N/mm2; 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= As× fy/ ( αl×b × ho × fcm ) = 942×360 / (1×1000×280×11.882 ）= 0。102
计算系数为：αs = ξ(1-0.5ξ) = 0.102×（1—0。5×0。102) = 0。097； 此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1 = αs× α1× b× ho2×fcm = 0。097×1×1000×2802×11。882×10—6 = 90。172 kN。m;
结论:由于 ∑M1 = M1= 90。172 〉 Mmax= 22.023 所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。 模板支持可以拆除。 九、地下室砼浇捣
1、地下室砼浇捣的基本情况
⑴ 底板厚度及砼强度等级.地下室底板厚350mm，基础砼强度等级C35.抗渗标号为S8，基础底板、墙柱、梁砼混凝土一起浇灌，剪力墙施工缝底板高300,底板施工缝按后浇带自然分段,内柱应分开浇筑。 ⑵ 后浇带设置位置详见地下室基础后浇带分布图。
⑶ 运输距离.采用商品混凝土集中供应，搅拌站至施工现场正常运输时间为30min。 2、施工准备
⑴ 常备输送泵车2台，施工时视具体情况再增设一台汽车泵,配备插入式振动器，振动器平均每台泵车3台,留6台备用，共15台，振动棒20根. ⑵ 配备浇捣人员2组，每组25人。
⑶ 浇灌前仔细安排输送路线,安排专业架管技工搭设输送管. ⑷ 由预算员具体计算每次浇注的砼数量,安排砼车数量。
⑸ 混凝土浇筑期间，要保证水、电、照明不中断,为了防备临时停水停电，事先准备好一台备用发电机组或另外一条输送电和供水设备。
⑹ 在浇灌前，检查模板、支架、钢筋和预埋件，预留孔洞,对模板内的垃圾、木片、锯屑、泥土和钢筋上的油污等杂物应清除干净。 ⑺ 浇灌前要浇水温润，对基坑、承台中的积水要清除干净.
⑻ 钢筋工、木工和架子工在浇灌过程中要有值班看守人员，施工现场要保证有电工不小于1名。
⑼ 浇灌前检查安全设施，是否满足灌筑速度的要求。填写隐蔽工程验收单,报请监理项目部和业主现场工程师复检。 3、地下室承台、基础梁、底板 ⑴ 浇筑方法
①地下室底板梁浇筑时，要先浇筑承台、基础梁,在承台、基础梁混凝土尚未凝结时,开始浇筑返底板。
②浇筑顺序为采用两台泵车一字排开，从短边开始,沿长边推进浇筑。 ③采用一次性的浇筑方法，缩小施工时混凝土暴露面及加大浇筑强度以缩短浇筑时间.
④由于基础采用承台、基础梁，因此来回布料振捣，逐层浇筑。 ⑵ 混凝土振捣 ①采用振捣棒振捣。
②承台基础混凝土分层浇筑时，每层混凝土厚度应不超过振捣棒长的1。25倍。在振捣上一层时,应插入下一层中5cm左右以消除两层之间的接缝，同时上层混凝土振捣要在下层混凝土初凝之前进行。
③振捣器插点要均匀排列，可采用“行列式\"或“交错式”的次序移动，不能混用。每次移动位置的距离应不大于振捣棒作用半径R的1.5倍,即（30-40cm)×1.5。
④振捣棒的操作，要做到“快插慢拔”。在振捣过程中，宜将振捣棒上下略为抽动，以便上下振动均匀.
⑤每点振捣时间一般以10-30S为宜，还应视混凝土表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡、表面泛出灰浆为宜。
⑥在振动界限以前对混凝土进行二次振捣,排除混凝土因泌水在粗集料、水平钢筋下部生成的水分和空隙,提高混凝土与钢筋的裹力，防止因混凝土沉落而出现的裂缝，减少内部微裂，增加砼密实度.
⑦振捣过程中,不允许将振捣棒支承在结构钢筋或碰撞钢筋、芯管和预埋件，并不宜靠近模板振捣。 4、混凝土养护
由于地下室底板面积较大，确保混凝土质量起着关键的作用. ⑴ 养护方法。地下室底板的养护方法可采用保温法和保湿法共同使用。 ①混凝土成型后，使用保温材料(塑料薄膜、草袋等)覆盖养护，减少混凝土表面的热扩散和温度梯度，防止产生表面裂缝。同时延长散热时间,充分发挥混凝土的潜力和材料的松驰特性,使混凝土的平均总温差所产生的拉应力小于混凝土抗拉强度，防止产生贯穿裂缝。
②加强浇水养护，每天浇水不小于4次使浇筑不久的混凝土在适宜的潮湿条件下,防止混凝土表面脱水而产生干缩裂缝.同时可使水泥的水化作用顺利进行，提高砼的极限抗拉强度。 ⑵ 养护时间
为了确保新浇筑的混凝土有适宜的硬化条件，防止在早期由于干缩而产生裂缝,混凝土浇筑完毕后，应在10h内加以覆盖和浇水，并且养护时间不得小于14d. (二）裂缝控制 1、选择适当的施工方法
施工中由于炎热天气，采用降温法施工，即车搅拌混凝土时采用低温水和冰水，对集料喷淋水雾或冷气进行预冷，对运输车车罐加强遮盖，降止暴晒. 2、改善约束条件，按图纸要求设置后浇带。
3、提高混凝土的极发拉伸强度
①在截面突变和转折处、底板与墙转折处,孔洞转角及周边等应力集中处设置温度筋，增强抗抵温度应力的能力，减少砼收缩，提高砼的抗拉强度. ②浇筑后及时排除表面积水，加强早期养护，提高砼早期和相应龄期的抗拉强度和弹性模量。
5、地下墙柱、梁板砼浇捣 （一）地下墙砼浇捣
1、地下室、墙柱、梁板分两次浇捣，第一次为墙板和柱,第二次为梁板,地下室墙板浇筑时，要保证墙板浇捣时每次斜面振捣的有效搭接，采用分层分段循环浇捣法，将外墙沿周边分成分段绕周长分段分层循环,每圈接头必须在混凝土初凝前完成，转圈进行周而复始，直至外墙浇捣完成.浇捣负二层墙板时采用串筒或溜槽,地下室墙板砼浇捣时，凿除原表面疏松的砼浇水湿润，用与砼内成份相同的水泥浆套浆后再浇砼,墙板内洞口两侧应同时下料，高度不能太大，以防洞口模板松动。
2、地下室外墙底以上300mm,第一道止水带，以上分别在楼层梁底顶设置三道。 （二）地下室柱砼浇捣
1、首先检查模板有无缝隙、孔洞。柱模板内的木硝、杂物要清理干净。模板缝隙严密不漏浆,柱模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭，浇筑前对模板浇水湿润.
2、柱新老砼交接处，将老砼浇水湿润，铺50mm厚与砼洞配合比水泥砂浆，然后分层浇筑，每层浇筑高度控制在500mm左右，水平施工缝设在大梁底标高以下20～30mm,当大梁钢筋需锚入柱内时，则施工缝留在锚固筋下50mm处,浇捣负二层柱砼时,砼通过串筒成溜槽下料，避免直接向柱中倾倒砼。 （三）梁板楼梯砼浇捣
1、楼面梁板浇筑砼，由一端开始用“赶浆法”推进，先将梁分层浇筑成阶梯形，
当达到楼板位置时再与板的砼一起浇筑，随着阶梯形的不断延长，连续向前推进。楼板浇筑的虚铺厚度略大于板厚,用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣,不断用移动标志以控制砼板厚度.楼板浇至标高后，用铁锹拍平，再用长刮尺刮平,木蟹抹面,以减少砼收缩裂缝.
2、梁板沿着次架的方向浇灌砼,其施工缝应留置在次梁跨中，1/3区段内. 3、楼梯砼浇筑，楼梯段砼自下而上浇筑，先振实底板砼,达到踏步位置与踏步砼一起浇筑，不断连续向上推进，并随时用木抹子抹平踏步面，楼梯施工缝根据结构情况留设在楼梯段1/3处，施工缝应垂直楼梯板设置。每次砼浇筑前施工缝的处理同柱子新老砼处理.
4、砼浇筑使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动,按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣器作用半径的1。5倍(一般为300—400mm)，分层浇筑中振捣上层砼应插入下层砼50mm以上消除两层间的接缝。平板振动器的移动间距应能保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘。
5、楼面铺设输送管时，必须搭设临时设施排架或马凳,不准将输送管直接放在钢筋上，以防钢筋移位、变形。砼浇捣时，不得任意踩踏钢筋、模板和预埋件，以防钢筋、模板变形、预埋件脱落.
6、浇筑砼时派钢筋工和木工观察钢筋和模板，预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇筑并应在已浇筑的砼初凝前修整完毕。
7、砼浇筑完成后，应在12小时以内加以覆盖，并浇水养护。夏天加盖湿草包或塑料薄膜养护。 8、后浇带施工
(1）、地下室面层及楼板、板带内的钢筋先做分离处理，浇灌板带砼时，将两侧
分离钢筋加焊，后浇带处的梁钢筋可贯通。
（2）、地下室底板后浇带，将垫层局部加厚并加设防水层(卷材防水层).板中间
加止水带或在板底缝口处加膨胀止水条（如下图）：
3、地下室外墙：在墙的外侧加设防水卷材，且用M7.5水泥砂浆砌120厚砖墙压
紧，墙中间加止水带(如下图)
4、后浇带处砼待主体封顶后浇灌，且宜用强度等级高一级的砼掺微膨胀的砼浇灌至密实。并浇水养护不小于7d。 十、回填土
1、回填土待地下室外防水层施工完毕后，相关部门验收后进行。
2、回填土由一端向另一端自下而上分层铺填，每层虚铺厚度用打夯机械夯实时不大于30cm。
3、土质选择粒径较细的粘土,不易使水渗透到外墙表面。 4、回填时应随时清除有机杂质,做好排水工作。
5、注意保护基础结构和外墙防水层不受破坏。
湖南省直建筑安装工程有限公司
保利·湘府文苑西区1、2、3＃栋项目部
2009年3月1日
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容