水泥基复合材料界面对材料宏观性能的影响

维普资讯 http://www.cqvip.com 第８卷第１期　建筑材料学报　Ｖｏ１．８．Ｎｏ．１　２００５年２月　ＪＯＵＲＮＡＬ　ＯＦ　ＢＵＩＬＤＩＮＧ　ＭＡＴＥＲＩＡＬＳ　Ｆｅｂ．．２００５　文章编号：１００７—９６２９（２００５）０１—００５１—１２　水泥基复合材料界面对材料宏观性能的影响　陈惠苏　，　孙　伟　，　Ｓｔｒｏｅｖｅｎ　Ｐｉｅｔ　（１．东南大学材料科学与工程系，江苏南京２１００９６；　２．Ｆａｃｕｌｔｙ　ｏｆ　Ｃｉｖｉｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｇｅｏｓｃｉｅｎｃｅｓ，Ｄｅｌｆｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，　２６００ＧＡ　Ｄｅｌｆｔ，Ｔｈｅ　Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ）　摘要：从力学性能、传输性能和收缩性能３个角度阐述了界面过渡区（ＩＴＺ）对混凝土宏观　性能的影响．其中力学性能主要从强度、刚度以及断裂力学性能３个方面，传输性能主要　从扩散性能与渗透性能２个方面进行考虑．探讨了在多因素交互作用下，有关界面研究方　面存在的不足．　关键词：界面过渡区；强度；弹性模量；断裂力学性能；扩散性能；渗透性能；收缩性能；　多因素交互作用　中图分类号：ＴＵ５２８　文献标识码：Ａ　Ｒｅｖｉｅｗ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ＩＴＺ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ｍａｃｒｏ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ＣＨＥＮ　Ｈｕｉ—ｓｕｌ，　ＳＵＮ　Ｗｅｉ１，　ｓＴＲｏＥｖＥＮ　Ｐｉｅｔ２　（１．Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ．Ｓｏｕｔｈｅａｓｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｊｉｎｇ　２１００９６，Ｃｈｉｎａ　２．Ｆａｃｕｌｔｙ　ｏｆ　Ｃｉｖｉｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｇｅｏｓｃｉｅｎｃｅｓ，Ｄｅｌｆｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，　２　６００ＧＡ　Ｄｅｌｆｔ，Ｔｈｅ　Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ＩＴＺ　ｏｎ　ｍａｃｒｏ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｗａｓ　ｒｅｖｉｅｗｅｄ　ｉｎ　ｔｈｒｅｅ　ｐａｒｔｓ，ｉ．ｅ．ｍｅ—　ｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ，ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ａｎｄ　ｓｈｒｉｎｋａｇｅ．Ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｏｉｎｔ　ｏｆ　ｖｉｅｗ，　ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ　ａｎｄ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃｓ　ｗｅｒｅ　ｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄ．Ａｓ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ，ｉｎ—　ｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ＩＴＺ　ｏｎ　ｄｉｆｆｕｓｉｖｉｔｙ　ａｎｄ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｗａｓ　ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅｄ．Ｆｉｎａｌｌｙ，ｔｈｅ　ｐａｐｅｒ　ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ　ｔｈｅ　ｄｅｆｉｃｉｅｎｃｙ　ｉｎ　ＩＴＺ　ｓｔｕｄｙ　ｗｈｅｎ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｗａｓ　ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ　ｔｏ　ｍｕｌｔｉｐｌｅ　ｄａｍａｇｅ　ｆａｃｔｏｒｓ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ（ＩＴＺ）；ｓｔｒｅｎｇｔｈ；ｅｌａｓｔｉｃ　ｍｏｄｕｌｕｓ；ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐ—　ｅｒｔｙ；ｄｉｆｆｕｓｉｖｉｔｙ；ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ；ｓｈｒｉｎｋａｇｅ；ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｕｌｔｉｐｌｅ　ｆａｃｔｏｒｓ　传统观点认为界面过渡区（ＩＴＺ）是混凝土的薄弱环节，在普通混凝土中通常也可看到位于集　料粒子与浆体问界面区的断裂路径，但这是由于ＩＴＺ自身的薄弱性还是水泥浆体与集料之间刚度　差导致应力集中而引起的目前还不清楚．假定ＩＴＺ是混凝土性能最薄弱的部分，那么就要回答如　下几个问题：（１）ＩＴＺ的性能到底在多大程度上影响着整个材料的性能；（２）是否可以采用一种可控　方式通过改变ＩＴＺ微观结构来提高混凝土的性能．　本文将ＩＴＺ微观结构对混凝土宏观性能的影响划分为对混凝土力学性能、收缩性能以及传输　收稿日期：２００３—１１～１５；修订日期：２００４—０１～０６　基金项目：国家自然科学重点基金资助项目（５９９３８１７０）　作者简介：陈惠苏（ｉ９７３一）。男，江苏南通人。东南大学博士．Ｅ－ｍａｉｌ：ｃｈｅｎｈｕｉｓｕ＠ｈｏｔｍａｉｌ．ｃｏｒｎ　ｏｒ　ｃ．ｈｕｉｓｕ＠ｃｌｔｇ．ｔｕｄｅｌｆｔ．ｎ１　维普资讯 http://www.cqvip.com ５２　建筑材料学报　第８卷　性能３方面的影响来讨论．对力学性能的影响又细分为对混凝土强度、弹性模量以及断裂力学性能　３个方面的影响．对传输性能的影响则包括扩散性能（气体扩散、液体扩散）以及渗透性能等．此外，　简要讨论了多因素交互作用下，某一因素导致的ＩＴＺ对材料其他宏观性能的影响．　１　ＩＴＺ微观结构变化对混凝土力学性能的影响　１．１　对混凝土强度的影响　基于对试验数据的回归分析，Ａｌｅｘａｎｄｅｒ等　得到了如下所示的集料与水泥浆体问界面粘结　强度与混凝土抗压强度及抗弯强度之间的关系式　ｂ０＋ｂｌ，ｎｌ＋ｂ２　２　式中：　表示混凝土的抗压强度或抗弯强度；ｂ。，ｂ　，ｂ：为线性回归系数（对抗压强度，　，６　，ｂｚ分别　为４８０，２．０８和１．０２；对抗弯强度，ｂ。，ｂＩ，ｂ：分别为２９０，０．３ｌ８，０．１６２）；　ｔ为水泥浆体的强度；　２　为ＩＴＺ的界面粘结强度．由上式可以看出，浆体强度变化产生的影响是ＩＴＺ强度变化产生影响的２　倍左右．　Ｄａｒｗｉｎ等　发现，当粗集料与砂浆问的粘结强度大幅度减小时，混凝土弹性模量及抗压强度　的降低幅度却很小．综合前人有关界面粘结强度、基体强度的试验与有限元模拟结果，Ｄａｒｗｉｎ　认　为，不是界面粘结强度而是材料中各组分的强度（包括ＩＴＺ自身的强度）控制着混凝土的抗压强　度，这一点与Ｇｏｌｄｍａｎ等　用碳黑取代硅灰进行研究的结果一致．但Ｄａｒｗｉｎ引用的文献（包括试　验的和有限元模拟的）都是关于砂浆与粗集料之问界面粘结强度的变化对？昆凝土抗压强度的影响，　忽略了净浆与细集料之间也存在相似的ＩＴＺ。因而其分析并不全面．ｗｕ等　以及Ｃｈｅｎ等　的试　验结果表明，提高界面粘结强度可以改善混凝土的抗拉强度，但对抗压强度影响幅度不大．Ｂｅｎｔｕｒ　等　认为ＩＴＺ结构及其性能变化对混凝土强度的影响通常不超过２０　～３Ｏ　．但在测试界面粘结　强度的时候，采用的都是模型试件，因此得到的界面结构和性能与？昆凝土中的实际情况不同．　Ｐｒｏｋｏｐｓｋｉ等　通过采用或不采用石蜡对白云石集料以及卵石集料进行表面处理，研究了ＩＴＺ对　混凝土抗压强度的影响．结果发现，对集料进行表面处理可使混凝土的抗压强度降低５０　以上．另　外，许多文献对于水泥净浆与砂浆或７昆凝土的强度相比到底孰高孰低颇有争议，在同水胶比条件　下，有的发现净浆的强度高于混凝土的强度，而有的发现净浆的强度低于混凝土的强度．例如，在采　用相同集料的前提下，掺人硅灰后？昆凝土的强度高于同水胶比的净浆强度，而不掺硅灰时混凝土的　强度低于同水胶比净浆的强度．其原因一方面来自于水泥净浆与集料之间的强度比，另一方面则来　自于浆体与集料之间的ＩＴＺ．　除了试验技术外，研究人员还采用各种模拟方法研究了ＩＴＺ对材料强度的影响．Ｓｔａｎｋｏｗｓｋｉ　等　的连续有限元模型模拟结果显示：当砂浆与粗集料问的界面粘结由通常情况变为完美粘结时，　混凝土的抗压强度只提高７　，抗拉强度提高２９％．ｖａｎ　Ｍｉｅｒ，Ｓｃｈｌａｎｇｅｎ等ｎ　…采用有限元网格模　型（１ａｔｔｉｃｅ　ｍｏｄｅ１）模拟了界面强度对　昆凝土抗剪强度的影响，结果发现：当界面粘结强度提高１０倍　时，抗剪强度提高了３０　～３５　，因此他们认为基体强度是控制混凝土强度的主要因素．Ｓｃｈｏｍ＿ｌ　也采用类似的网格模型（ｂｏｃｈｕｍ　ｍｅｔｈｏｄ）进行了模拟，结果发现：混凝土的抗拉强度及抗弯强度确　与界面粘结强度相关，但并非呈线性关系；界面粘结强度的降低将在一定程度上导致混凝土抗拉强　度减小；只要界面粘结强度不为零，界面粘结强度的变化对｝昆凝土抗压强度的影响就不是很大．　Ｍｏｈａｍｅｄ等　的微观力学模型模拟结果显示，当ＩＴＺ的性能（抗拉强度、弹性模量以及断裂能）在　基体性能的６０　以下时，混凝土的承载能力会明显降低．到目前，在模拟浆体与集料之间ＩＴＺ性能　对？昆凝土强度或砂浆强度以及断裂力学性能影响的有限元模型中，考虑到计算量的问题，界面单元　的尺度比实际情况要大，同时排除了模型混凝土中粒径过大及过小的集料粒子，此外模型混凝土中　集料的体积分数也可能比实际情况要小得多．这些是在分析文献中采用有限元方法模拟ＩＴＺ性能　对混凝土性能影响的结果时需要注意的几个问题．　维普资讯 http://www.cqvip.com 第１期　陈惠苏等：水泥基复合材料界面对材料宏观性能的影响　１．２对混凝土弹性模量的影响　早期人们开发了用来表示混凝土弹性模量随集料和浆体弹性模量以及体积分数变化的串连模　型、并联模型、Ｈｉｒｓｃｈ模型以及Ｃｏｕｎｔｏ模型＿２　，但始终不能很好地预测混凝土的弹性模量．Ｓｉｍｅ—　ｏｎｏｖ等ｎ　综合以往试验数据后发现，两相复合材料的Ｈａｓｈｉｎ－Ｓｈｔｒｉｋｍａｎ弹性模量带理论（Ｈａｓｈ—　ｉｎ—Ｓｈｔｒｉｋｍａｎ　ｂｏｕｎｄ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｍｏｄｕｌｕｓ　ｏｆ　ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙ）也不能很好地预测混凝土的弹性模量，因此认为　有必要将集料与水泥浆体间ＩＴＺ弹性模量的影响考虑进来．　目前还很难直接测得ＩＴＺ的弹性模量，所有方法都是间接研究ＩＴＺ对砂浆或混凝土弹性模量　的影响．Ｃｏｈｅｎ等　用２种试验方法研究了ＩＴＺ对混凝土弹性模量的影响：（１）保持其他（集料的　体积分数、水胶比和浆体品种）条件不变，仅通过集料的粒径分布来改变集料的表面积；（２）保持其　他条件相同，掺或不掺硅灰．结果显示：ＩＴＺ的刚度比基体的刚度要低，硅灰的掺入能够提高ＩＴＺ　的刚度及混凝土的刚度．Ａｌｅｘａｎｄｅｒ等ｕ　研究了由不同类型（ｇｒｅｙｗａｃｋｅ与ｗｉｔｓ　ｑｕａｒｔｚｉｔｅ）但弹性　模量（７３　ＧＰａ）相同的集料制备出相同强度等级混凝土的弹性模量，结果发现，混凝土的弹性模量　差别明显．这一试验结果不仅说明了ＩＴＺ对混凝土弹性模量的影响，同时也说明了集料类型对ＩＴＺ　微观结构的影响．Ｎｉｌｓｅｎ等　的试验与模型计算结果也显示出ＩＴＺ对混凝土的弹性模量有着不可　忽略的影响．　除上述的预测ＩＴＺ弹性模量及研究ＩＴＺ对混凝土弹性模量影响的试验方法外．学者们［¨　还开发出了研究ＩＴＺ性能对砂浆或混凝土弹性模量影响的模型．Ｎｅｕｂａｕｅｒ　Ｊ　采用数字图像与有限　元相结合的方法研究了砂浆刚度的变化，结果发现，浆体与集料之间的ＩＴＺ对砂浆弹性模量的影　响幅度与ＩＴＺ所占的体积分数、ＩＴＺ与基体的弹性模量比有关．Ｌｕｔｚ＿２。。的三相模型结果显示：ＩＴＺ　弹性模量是基体弹性模量的３ｏ　～５ｏ　，与Ｎｅｕｂａｕｅｒ的模型预测结果相似．ＹａｎｇＥ　妇采用Ｄｏｕｌｂｅ—　Ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ方法与Ｍｏｒｉ—Ｔａｎａｋａ理论，结合三相模型预测了ＩＴＺ的平均弹性模量，结果发现：当界面　厚度为２０　ｍ时，ＩＴＺ的弹性模量量为基体弹性模量的２ｏ　～４Ｏ　；当界面厚度为４０　ｍ时。ＩＴＺ　平均弹性模量为基体的５ｏ　～７ｏ　Ｖ０．Ｒａｍｅｓｈ等　纠开发的四相模型也研究了ＩＴＺ的影响，发现：　（１）在其他因素保持不变的条件下，ＩＴＺ的体积分数增加５０　，复合材料的弹性模量降低４Ｏ　；（２）　在ＩＴＺ弹性模量与基体弹性模量的比值较小时，ＩＴＺ体积分数的增加将导致混凝土弹性模量的急　剧降低；（３）在给定的ＩＴＺ体积分数下，混凝土弹性模量的变化速度将随ＩＴＺ弹性模量与基体弹性　模量比值的增加（０～１．０）而降低．　在假定ＩＴＺ为均匀相的条件下，唐国宝＿２　采用普适有效介质方程计算后发现，当ＩＴＺ的厚度　在２Ｏ～５０　ｐｍ之问时，混凝土中砂浆与粗集料之间的ＩＴＺ的弹性模量仅为砂浆弹性模量的１／５～　１／３；而对砂浆而言，ＩＴＺ弹性模量不足基质净浆弹性模量的１／２．　结合弹性理论以及Ｅｓｈｅｌｂｙ的等效介质理论，Ｉ　ｉ等　“。　采用四相模型模拟了ＩＴＺ对混凝土有　效弹性模量的影响．假定界面弹性模量小于基体弹性模量以及基体弹性模量小于集料弹性模量，结　果显示：（１）在相同集料体积分数下．集料比表面积的减小提高了混凝土的弹性模量；（２）基体弹性　模量以及界面弹性模量的提高都会改善混凝土的弹性模量，但在ＩＴＺ体积分数保持不变的前提　下，改变界面弹性模量及集料弹性模量都不如改变基体弹性模量对混凝土弹性模量的影响幅度大；　（３）在ＩＴＺ厚度一定，集料弹性模量高于基体弹性模量时，集料体积分数的提高将使混凝土的有效　弹性模量提高，对界面厚度的减小也有益；（４）在集料保持不变时，界面厚度的增加导致混凝土有限　弹性模量的降低，界面与基体弹性模量比的提高将使混凝土的有效弹性模量提高．此外．他们还发　现当集料（如轻集料）弹性模量低于基体弹性模量时，混凝土的弹性模量随集料体积分数的增加而　降低．　进一步研究这些模型将发现，除了Ｉ　ｕｔｚ　的三相模型中考虑到ＩＴＺ的结构梯度外．其他模型　中要么将ＩＴＺ的厚度看做是常数，要么将ＩＴＺ看做是均匀的，并为整个界面区分配１个特定的性　能．这些模型忽略了ＩＴＺ的厚度以及弹性模量可能会随着水化的进行以及各种外界环境条件的作　维普资讯 http://www.cqvip.com ５４　建筑材料学报　第８卷　用发生变化．此外，对于普通混凝土而言，集料的体积分数较高，则很有可能存在界面的交互作用，　这一问题在力学计算模型以及模拟模型中都没有得到考虑．　１．３对混凝土断裂力学性能的影响　众所周知，普通混凝土的破坏面基本上是绕过集料的，但随着混凝土强度等级的提高，破坏面　可能穿过集料，这在一定程度上反映了ＩＴＺ对｝昆凝土断裂力学性能的影响．　研究集料与浆体之间界面断裂力学性能、断裂模式及其影响因素的文献＿２。ｑ　很多，包括胶凝　材料组成、水胶比、界面剂、集料品种和表面粗糙度以及养护龄期等．不过大多采用模型试件测试界　面断裂力学性能，这与实际混凝土中ＩＴＺ的情况是不同的，但它也从侧面反映出了一些东西．　Ｏｌｄｅｒ等　。　比较了５种集料（玄武岩、石英、石灰石、大理石以及杂砂岩）与６种胶凝材料（普通　波特兰水泥、白水泥、抗硫酸盐水泥、水泥＋５　”硅灰、水泥＋１Ｏ　硅灰、水泥＋５　ＦＡ）在不同养　护制度及不同龄期下（７，２８，５６　ｄ）界面断裂的微观结构后认为，集料与浆体之间ＩＴＺ的断裂模式取　决于集料、基体以及ＩＴＺ强度和刚度的相对比值，而不是各自的绝对值．Ａｌｅｘａｎｄｅｒ＿２　阳等的试验　结果表明：（１）净浆与安山岩集料之间的界面断裂能要比净浆自身的断裂能高，而净浆与白云石集　料之间的界面断裂能比净浆的低；（２）浆体以及集料与浆体间ＩＴＺ的断裂韧性与断裂能随着水胶　比的降低和养护时间的增长（３～９１　ｄ）而提高．　研究混凝土断裂力学性能的文献也很多，如文献Ｅ３ｏ］．但同时将界面微观结构及界面断裂力学　性能的研究结果与整个混凝土断裂力学性能的研究结果结合起来的文献却不多．　Ａｌｅｘａｎｄｅｒ等　比较了普通净浆、掺硅灰净浆及其与安山岩、白云岩和花岗岩之间的界面，以　及由这些浆体与集料组成的砂浆（灰砂比为１：２）的断裂韧性与断裂能后发现，界面结构的改善　（掺硅灰），将导致界面断裂韧性以及断裂能的降低（界面断裂能的降低幅度要比断裂韧性的降低幅　度大），但集料与浆体间界面结构的改善对砂浆断裂韧性的影响不大，不过，砂浆的断裂能会有一定　程度的降低（降低幅度为２Ｏ　～３Ｏ　）．此外，他们还发现集料与浆体间界面断裂韧性及断裂能未　必比净浆的低，这与Ｈａｓｓａｎｚａｄｅｈ＿３纠以及以往的一些试验结果　。　不同，因此在对比它们的时候，要　注意所用试验方法的差别．　Ｐｒｏｋｏｐｓｋｉ等　研究了卵石、白云石在正常情况下以及表面经过石蜡处理后制备的混凝土的　应力强度因子以及裂纹尖端张开位移的差别．结果发现：集料表面经过石蜡处理后，混凝土的应力　强度因子大幅度降低．石蜡处理使卵石混凝土的应力强度因子降低幅度高达４９．２　～５６．２　，裂　纹尖端张开位移降低１９．２　～３２．３　；根据采用基体的不同，石蜡处理使白云石混凝土的应力强　度因子降低幅度在４１．５　４４６．９　之间变化，而裂纹尖端张开位移的变化幅度在８．６　～２５．４　之间．根据以上的试验结果，在确定ＩＴＺ的厚度是否对混凝土的断裂力学性能有着非常重要的影　响之前，似乎有必要进一步研究集料表面石蜡处理层厚度的影响问题．　在试验中保持基体与集料的性能不变而单独改变集料与浆体之间ＩＴＺ的性能比较困难，但计　算机模拟技术似乎可以比较轻易地解决这个问题．Ｓｃｈｌａｎｇｅｎ等　首先考虑了界面对混凝土断裂　力学性能的影响，他们的２Ｄ混凝土模型显示，在其他条件不变的情况下，不论抗拉强度还是抗剪　强度，界面粘结强度的提高都会降低模型混凝土的断裂能．在２Ｄ网格模型的基础上，Ｌｉｌｌｉｕ等ｚ，开　发了３Ｄ网格模型，并研究了集料体积分数（Ｏ．３４４０．６２）对模型｝昆凝土断裂力学性能的影响，发现　在其他参数不变（集料、界面以及基体之间的弹性模量和抗拉强度比）的条件下，集料体积分数的增　加将使峰值荷载以后相同位移下混凝土可断裂的单元数量明显增加．此外，Ｍｏｈａｍｅｄ等　的微观　力学模型模拟结果显示，当ＩＴＺ的性能（抗拉强度、弹性模量以及断裂能）在基体性能的６Ｏ　以上　时，裂纹扩展路径会离开ＩＴＺ；当界面与基体的性能比超过８Ｏ　后，集料的性能对混凝土的断裂力　１）本文中所涉及的掺量、比值均为质量分数、质量比．　２）ＬＩＩ　ＬＩＵ　Ｇ·ｖａｎ　ＭＩＥＲ　Ｊ　Ｇ　Ｍ．Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　３Ｄ　ｃｒａｃｋ　ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｒａｎｄｏｍ　ｌａｔｔｉｃｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ　ｗｉｔｈ　ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｏｖｅｒｌａｙ，Ｐｒｉｖａｔｅ　Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ，２００１．　维普资讯 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第１期　陈惠苏等：水泥基复合材料界面对材料宏观性能的影响　学性能的影响起到非常重要的作用．虽然由于计算量的导致目前采用的ＩＴＺ的单元尺度远远　大于公认的ＩＴＺ厚度范围（≤２００　ｍ），且混凝土的断裂损伤理论还不完善，但这些计算机模拟技　术确也从侧面反映了ＩＴＺ对混凝土力学性能的影响．　２　ＩＴＺ微观结构变化对混凝土收缩性能的影响　众所周知，净浆的自身收缩以及干缩要比砂浆和混凝土的大得多，混凝土的收缩变形随着集料　用量的增加而减小口　．其影响因素可分为胶凝材料、配合比以及成型和养护条件．其中，胶凝材料　的影响主要是胶凝材料的品种（水化生成的钙矾石含量较高）和细度（水泥的细度越大，浆体的自身　收缩越高　）；配合比的影响主要是水胶比、集料的体积分数、粒径分布（尺寸和级配）、弹性模量　（主要是集料弹性模量、ＩＴＺ弹性模量以及基体弹性模量之间的比例）、粒形以及干缩性能（大多数　集料可以不考虑干缩）；成型以及养护制度的影响主要是环境温度和湿度对胶凝材料水化过程（包　括湿度迁移以及水化速度）的影响．在研究ＩＴＺ对混凝土收缩的影响时，如何区分是来自于基体还　是界面或是集料的作用是一个关键问题．然而，除了Ｂｉｓｓｃｈｏｐ　３　在研究干缩问题时考虑了基　体自作用（ｓｅｌｆ—ｒｅｓｔｒａｉｎｔ）和集料作用（ａｇｇｒｅｇａｔｅ—ｒｅｓｔｒａｉｎｔ）对干缩引起的微裂纹的影响　外，现有的与混凝土收缩试验有关的文献资料很少考虑到这些方面．　产生上述问题的原因可能来自于保持其他因素不变而单独改变ＩＴＺ微观结构以解决研究其　对砂浆或混凝土收缩性能的困难．然而计算机模拟技术似乎很容易解决一些通常试验方法所不能　完成的问题．遗憾的是，目前有关ＩＴＺ对混凝土收缩影响模拟试验的结果不多，有关这些模拟方法　的具体介绍可以参见文献［３７］．Ｃｅｄｏｌｉｎ等口。　采用有限元微观模型模拟砂浆的收缩时，也将集料与　浆体之间的ＩＴＺ以１个杆单元考虑进来，但文献中没有介绍界面性能变化对模型砂浆收缩的影响　问题．Ｈｏｒｓｃｈ等　正在发展１个连续有限元模型，将界面作为１个单元考虑，并打算研究与　收缩有关的问题，不过目前还未见相关文章发表．本文只收集到Ｎｅｕｂａｕｅｒ等　关于ＩＴＺ对混凝土　收缩性能影响的模拟结果，在２　ｄ龄期时测试到砂浆集料是由面积率为５５　的单粒径粒子组成．结　果显示，界面弹性模量与基体弹性模量比值的提高使砂浆的整体收缩减小，界面收缩应变与浆体基　体收缩应变比值的减小将使砂浆的整体收缩变形减小．　结合文献［３７］中提到的几种模拟技术可以看出，要做到准确模拟以及预测实际混凝土的收缩　性能，计算机模拟技术在基础理论、模型建立以及计算方法上还有许多问题需要解决，但现有的模　拟技术至少可以提供一些相关信息．　３　ＩＴＺ微观结构变化对混凝土传输性能的影响　混凝土的扩散性能与渗透性能是决定混凝土耐久性非常重要的２个方面，这里将混凝土的扩　散性能与渗透性能统称为混凝土的传输性能（ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ）．从概念上讲，渗透　主要由压力梯度引起，一般采用Ｄａｒｃｙ定律描述．而扩散与浓度梯度有关，一般采用Ｆｉｃｋ定律描　述，而对于浓度梯度随时间变化的情况，则采用Ｆｉｃｋ第二定律或其改进形式描述．实际上，离子在　混凝土内部的迁移离不开水分或水蒸汽的存在，所以扩散与渗透是密不可分的．此外，根据材料使　用环境的不同，可能存在扩散与渗透的耦合、扩散与电场作用下离子迁移（ｅｌｅｃｔｒｏ　ｍｉｇｒａｔｉｏｎ）的耦　合、扩散与离子（如氯离子）同水化产物结合的耦合以及温度场的影响等多种情况，针对不同情况，　需要采用不同的模型进行描述．Ｏｌｌｉｖｉｅｒ与Ｎｉｌｓｓｏｎ等　。’“　综述了混凝土各种类型的渗透模型、扩　散模型以及耦合模型．本文不详细讨论这些模型，只给出一些ＩＴＺ对混凝土传输性能影响的试验　与模拟结果．　ＩＴＺ微观结构的定量分析结果表明，ＩＴＺ的平均孑Ｌ隙率约为基体的３倍　；理论上讲，ＩＴＺ的　高孔隙率会促进侵蚀性介质的入侵并加速有害化学反应的进行．此外，ＩＴＺ的高浓度ＣＨ也会加速　溶蚀，进一步劣化混凝土抗离子侵蚀的能力．因直接评定ＩＴＺ传输性能有困难，一般采用模型样品　维普资讯 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５６　建筑材料学报　第８卷　对其进行研究．Ｂｒｅｔｏｎ等　采用几何模型（见图１）研　究后发现：假定ＩＴＺ厚度为１００　ｆｆｍ时，ＩＴＺ的离子扩　散系数是基体的６～１２倍．Ｙａｎｇ　等根据砂浆（集料　体积分数均低于４０　）的快速氯离子迁移试验结果，　假定ＩＴＺ厚度分别为２ｏ，４０，５０　ｆｆｍ时，求得ＩＴＺ的氯　图１　ＩＴＺ传输性能试验样品的儿何模型＿“：　离子迁移系数依次为基体的２．８３，１．７６，１．５５倍．Ｘｉｅ　Ｆｉｇ．１　Ｇｅｏｍｅｌｔｒｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓａｍｐｌｅ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｔｅｓｔ　等　研究了浆体以及ＩＴＺ的电导率（ｙ），结果发现：在　ｏｆ　ＩＴＺ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　水化１　ｄ时，ＩＴＺ对模型样品的电导率有很大的影响．若假定ＩＴＺ厚度为２０　ｆｆｍ，开始时ＩＴＺ的电　导率约为净浆基体的１０倍，但随着水化过程的进行该比值急剧降低．这一水化过程对ＩＴＺ传输性　能的影响特征与Ｂｏｕｒｄｅｔｔｅ等　发现ＩＴＺ的孔隙率随着水化过程的进行而降低的试验结果相似．　在系统比较了不同水胶比（０．３５，Ｏ．４０．０．４５）净浆与砂浆（集料体积分数＜０．３５）的传输性能后，　Ｔｕｍｉｄａｉｓｋｉ＿４　认为ＩＴＺ对材料的电导率几乎没影响，如果有，其影响也很小．这一结论与Ｈｏｍａｉｎ　等［４　和Ｙａｎｇｃ　的看法是一致的．　Ｓｈａｎｅ等　的试验与计算机模拟结果显示，砂浆的电导率随集料用量的增加而降低。在低集　料用量下（集料体积分数　…　小于５Ｏ％），砂浆电导率与同水胶比净浆电导率的比值基本上与（１一　）　成正比，ＩＴＺ的存在对砂浆电导率的影响不大．但ＩＴＺ与基体之间的确存在电导率差别，这　种差别随着水化过程的进行而改变．当水化程度在０．５～０．８之间时，二者的差别较大，最大时　ｙ　／ｒ　。　可以达到７左右（　一２Ｏ％），而在其他情况下ｙ　－ｒｚ／ｙｍ　在２左右．　Ｄｅｌａｇｒａｖｅ等　。ｊ比较了２个系列集料体积分数分别为０，１９％，５７％以及０，３Ｏ％，５０％的砂浆　的氯离子扩散系数后发现，随着集料体积分数的增加，砂浆的氯离子传输系数降低．根据文献Ｅ４６；　采用的方法，对于集料体积分数分别为５７　和５Ｏ　的砂浆来说，即使假定ＩＴＺ厚度为１０　ｍ，那么　仍有９５　以上的ＩＴＺ是连通的，因此结合Ｇａｒｂｏｃｚｉ～　的模拟分析结果，似乎并不是ＩＴＺ的连通性　而是ＩＴＺ与基体的传输性能之比在控制着砂浆的传输性能．　理论上对高水胶比、高孔隙率的浆体而言，在浆体中掺入低渗透性的集料粒子，由于阻断或增　长了浆体中液体渗透的连续通道，混凝土的抗渗透性能理应比净浆的高，然而文献中关于集料对砂　浆或混凝土渗透性能影响的结论似乎有很多矛盾的地方．０ｌｌｉｖｉｅｒ等　的试验结果显示，石灰石集　料与浆体之间ＩＴＺ的渗透系数随着养护时间的增长而减小，直至最后稳定．Ｗａｋｅｌｅｙ等　比较了　岩石、砂浆以及岩石与砂浆界面的渗透系数后，认为集料与浆体之间的ＩＴＺ不会成为混凝土流体　渗透的首选路径．Ｋａｔｚ等　在净浆以及砂浆中加入集料后，观察到了渗透性大幅增加的现象，还发　现随着集料尺寸的增大、整个材料的可渗透性也增加．Ｗａｔｓｏｎ等　测试抗油渗透性时发现，混凝　土样品的渗透性是净浆样品的１００倍，且混凝土的渗透系数随着集料用量的增加而增大．Ｍｅｈｔａ　分析了Ｋａｔｚ与Ｗａｔｓｏｎ的试验结果后认为这是由于ＩＴＺ存在微裂纹的缘故，且随着集料尺寸的增　大，界面开裂现象会变得更严重（这一点在Ｂｉｓｓｃｈｏｐ等　。　的试验中得到了验证）．由于渗透性随裂　纹开度的３次方变化，因此ＩＴＺ微裂纹的存在与变化对混凝土的渗透性非常重要．与前面相反，　Ｄｈｉｒ等　发现对由不同粒径分布的集料制备的混凝土的气体渗透性并没有多大差别．文献［５８］中　显示，当集料的体积分数低于４５　时，砂浆（　／ｍ　一０．５０）的抗气体渗透性能随集料用量的增加　而提高，但当集料体积分数超过４５　后，砂浆的抗气体渗透性能反而随集料用量的增加而降低．与　前述情况相似，Ｈｏｕｓｔ，Ｗｉｔｔｍａｎｎ以及Ｂｏｕｒｄｅｔｔｅ等　。　研究扩散现象时发现临界集料体积分数　为５０％．Ｗｉｎｓｌｏｗ［６　的模拟结果也显示了临界集料体积分数的存在，但临界集料体积的数值与　ＩＴＺ的厚度大小有关．根据由标准砂（０．５～２．０　ｍ）制备的砂浆其孔径分布随集料体积分数变化　的试验结果．唐国宝　钉认为形成ＩＴＺ逾渗路径（ｐｅｒｃｏｌａｔｉｏｎ　ｐａｔｈ）的临界集料体积分数在２０　～　３ｏ　之间．结合逾渗理论＿６　可以看出，造成临界集料体积分数有很大差别的原因与所用结构模　型的形式有关；结合混凝土材料，可以认为形成ＩＴＺ逾渗路径的临界集料体积分数实际上与集料　维普资讯 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第１期　陈惠苏等：水泥基复合材料界面对材料宏观性能的影响　的粒形、粒径分布以及ＩＴＺ的厚度有关．　根据存在临界集料体积分数这一观点可以看出，当集料用量达到或超过临界体积分数后，在复　合材料中的ＩＴＺ形成了连通路径．而Ｇａｒｂｏｃｚｉ【　的模拟分析结果显示，ＩＴＺ的连通性固然重要，但　象扩散性能一样，决定砂浆渗透性能的是ＩＴＺ渗透系数与基体渗透系数的比值．另外值得注意的　点是，ＩＴＺ对材料渗透性能的影响程度要高于它对扩散性能和电导率的影响．Ｓｈａｎｅ等　例结合文　献［６５］的试验数据后发现：集料的掺入可能使砂浆的渗透系数大幅度增加，如集料体积分数为　５５　的砂浆的渗透系数是相同水胶比以及相同水化程度（ａ一０．７）净浆的４０倍；如果流体全部由　ＩＴＺ通过，那么砂浆的渗透性将是净浆的５０倍．ＩＴＺ的存在对材料扩散性能与渗透性能产生如此　大差别的原因可以采用Ｈａｇｅｎ—Ｐｏｉｓｅｕｉｌｌｅ定律来解释　．若假定Ｈａｇｅｎ—Ｐｏｉｓｅｕｉｌｌｅ定律对小孔径　仍然合理，那么材料的扩散系数与孔径的平方成正比，材料的渗透系数与孔径的４次方成正比．显　然孔径变化对渗透系数的影响比对扩散系数的影响要大得多．例如，根据Ｋａｔｚ—Ｔｈｏｍｐｓｏｎ方程（是　（ｄ　·ｙ）／２２６７￣），在假定ｙ１ＴＺ／　一２，ＩＴＺ的临界孔径（ｄ　ｃ．１　ｚ）为０．４９　ｍ，净浆的临界孔径　（ｄ　）为０．０３　ｍ的前提下，ＩＴＺ的渗透系数是净浆的５３４倍．　理论上对普通混凝土而言，集料的体积分数一般在６０　～８０　之间，即使根据文献［４６，４７，　６２，６７］中的观点来看，该体积分数值远远高于集料的临界体积分数，由于ＩＴＺ始终伴随着集料的　存在而存在，因此ＩＴＺ显然相互贯通并形成了逾渗路径（ｐｅｔｃｏｌａｔｉｏｎ　ｐａｔｈ）．由于ＩＴＺ疏松多孔的　特性，ＩＴＺ的逾渗路径必然会影响到混凝土的传输性能．而分析ＩＴＺ微观结构特征变化对混凝土　传输性能的影响很不容易．一方面，因为随着集料体积分数的增加，浆体的体积分数就会降低，这　样，透过浆体形成的渗透路径的曲折性（ｔｏｒｔｕｏｓｉｔｙ）增加；另一方面，集料体积的增加导致在集料表　面吸附水以及材料成型过程中的泌水区域增加，这样ＩＴＺ的体积以及ＩＴＺ形成连通路径的可能性　就增加，与此同时，由于材料中总的用水量是恒定的，额外集料的掺人，必然会争夺被其他集料表面　吸附的水量和水泥浆基体中的水分，这样平均分配给每个集料表面的水量可能降低，基体的水胶比　也随之降低，导致基体的抗扩散与抗渗透性能提高水量；再一方面，砂浆以及混凝土在胶凝材料水　化过程中，由于收缩、湿度梯度、温度梯度等因素，在ＩＴＺ以及基体内部很可能出现微裂纹，而裂纹　的存在也可能对材料的传输性能造成影响．因此，砂浆及混凝土的表观传输性能实际上是上述各影　响因素竞争的结果．　４　多因素交互作用下界面微观结构变化及其对混凝土性能的影响　在文献［６８］中阐述了荷载作用对界面的损伤作用，文献［５６］也给出了湿度变化引起界面收缩　裂纹的一些信息，而由冻融引起的混凝土孔结构的变化已有很多报道．尽管冻融引起的孔结构变化　从一个侧面反映了混凝土内部的裂纹情况，但单就混凝土内部裂纹随冻融的演化以及界面微观结　构随冻融的损伤演化过程的定量研究目前还未见相关报道．下面仅给出一些冻融循环对混凝土力　学性能和传输性能的影响、荷载作用对混凝土抗冻性和传输性能的影响以及化学侵蚀对混凝土力　学性能的影响３个方面的信息．　４．１　冻融循环对混凝土性能的影响　Ｓａｉｔｏ等　采用ＡＡＳＨＴＯ　Ｔ２７７方法研究了冻融循环对普通混凝土与轻集料混凝土扩散系　数的影响，结果发现：对含气量在５．３　～７．８％的普通混凝土（水胶比为０．５５，０．６５），即使冻融　６１８个循环后，氯离子的渗透系数也变化不大；而对采用饱水膨胀页岩集料制备的轻集料混凝土　（水胶比为０．４５，０．５５），不论含气量为多少，即使只经历１个冻融循环，其氯离子渗透系数也会大　幅度增加．Ｊａｃｏｂｓｅｎ等［７　发现，因快速冻融（０，３１，６１，９５个循环）引起的内部裂纹导致非引气混凝　土（水胶比为０．４０）的抗压强度降低４０　－－６８　９／６，氯离子迁移速度增加２．５～８．０倍．再将冻融后的　试件在饱和石灰水中养护３个月后发现，混凝土的抗压强度仅恢复０～１０％，氯离子迁移速度降低　２８　～３５％．但到目前为止，还没有谁去区分这种宏观性能的降低有多少是因基体性能劣化或界面　维普资讯 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５８　建筑材料学报　第８卷　性能劣化引起的．Ｂａｎｔｈｉａ等　研究了净浆经冻融循环后的抗渗性能，发现养护４，２４，２８，７２　ｈ的　净浆试件冻融后的渗透系数比养护２８　ｄ净浆渗透系数高１个数量级，但遗憾的是，他也没有对比　相同条件下砂浆或混凝土渗透系数的变化，而这至少在一定程度上可以看出界面的影响．　４．２荷载作用对混凝土抗渗透以及抗扩散性能的影响　慕儒　发现，在荷载（荷载与硫酸盐或氯盐侵蚀）作用下混凝土的冻融劣化速率加快；有侵蚀　性盐存在时，高强混凝土冻融劣化加速，低强度混凝土冻融劣化有所延缓．Ｓａｉｔｏ等　发现，当静态　单向轴压荷载小于极限荷载的９０　时，卸载后试件的氯离子扩散系数与未加荷载试件的氯离子扩　散系数几乎相同；即使试件所受压力达到极限荷载，卸载后试件氯离子扩散系数的增加幅度也不　大．但如果？昆凝土经受的是疲劳压缩荷载，那么当最大疲劳应力为极限荷载的６０　～８Ｏ　时，卸载　后试件的氯离子渗透系数会大大提高．　Ｓａｍａｈａ等　４］研究了单轴压缩应力比分别为０，０．４０，０．７５，１．【）（）条件下圆柱体混凝土试件受　压后的快速氯离子渗透系数（ＡＡＳＨＴＯ　Ｔ２７７），发现：（１）当单轴压缩荷载水平低于混凝土抗压强　度的０．７５时，卸载后混凝土的传输系数变化不大，但当采用１．（）（）的应力比后卸载测试发现混凝土　的传输系数提高了２０　；（２）比较了砂浆与不同粗集料体积分数的混凝土的渗透系数后发现，随着　粗集料体积分数的增加，混凝土的氯离子扩散系数降低，而砂浆的氯离子渗透系数达到最高；（３）养　护后，试件放在常温空气中干燥对混凝土的快速氯离子渗透系数并没有什么影响，但在ｌ１Ｏ。Ｃ下对　试件进行干燥会引起混凝土氯离子扩散系数大幅度增加，这种干燥引起的损伤大于短期加静载至　１００　所引起的损伤；（４）混凝土的强度与扩散性能之间并没有直接关系，高强混凝土的渗透系数不　定比低强混凝土的渗透系数小．　Ｓｕｇｉｙａｍａ等　用氮气吸附法研究在持荷状态下单轴压缩应力变化对混凝土气体渗透性能的　影响，采用的混凝土为同水胶比（０．４～Ｏ．６）的轻集料混凝土与普通混凝土，样品是中空的圆柱体试　件，在稳定状态下测试混凝土的气体渗透性能，发现普通混凝土气体渗透系数开始出现大幅增加时　的应力比为极限抗压强度的７６　～７９　，而轻集料混凝土的该应力比为８２　～８９　．混凝土的饱　水程度对气体渗透系数有影响，饱水程度提高，使混凝土出现气体渗透系数快速增加的应力水平提　高，如饱水程度为９６　时，对普通混凝土的该应力水平提高到８０％；轻集料混凝土的提高到９Ｏ　９／５　以上．　Ｆｒａｎｃｏｉｓ等　发现：（１）单轴持续受压状态下，当应力水平低于临界应力时，荷载的增加对混　凝土的扩散及渗透性能影响不大，但应力水平超过临界应力时，材料的扩散系数和渗透系数将随着　荷载的增加而大幅增加．由于不同研究者所采用的混凝土品种不同（如普通混凝土，高强混凝土以　及轻集料混凝土等），所给出的临界应力也不同，但混凝土抗压强度的范围都在４０　９／６～８０　之间．　并认为，在临界应力之前，荷载的增加使界面裂纹的数量增加；当超过临界应力后，荷载的增加将使　界面裂纹相互贯穿与分叉，同时主裂纹逐渐形成．（２）单轴持续受拉条件下，在达到峰值荷载之前，　混凝土的渗透系数与扩散系数变化都不大；当超过峰值荷载以后，｝昆凝土的扩散系数与渗透系数急　剧增加．如果在达到峰值荷载以前卸载，那么加载对混凝土的渗透性能与扩散性能影响并不大；但　如果是达到峰值荷载以后卸载，那么混凝土的扩散系数与渗透系数会大幅增加，这与Ｇ６ｒａｒｄ等　的结论基本一致，不过他们还发现荷载变化对混凝土渗透性能的影响比对扩散性能的影响大；此外　根据Ｇ６ｒａｒｄ等的分析，在无应力作用下界面微裂纹的存在似乎对混凝土扩散性能与渗透性能的影　响不大，而是所受外荷载的应力水平对混凝土扩散性能与渗透性能的影响才值得关注．　４．３化学侵蚀对混凝土强度的影响　Ｃａｒｄｅ等　发现，尽管采用ＮＨ　ＮＯ。的加速溶析（１ｅａｃｈｉｎｇ）作用使砂浆及净浆在溶析速度　（１ｅａｃｈｉｎｇ　ｋｉｎｅｔｉｃｓ）和溶析深度（１ｅａｃｈｉｎｇ　ｆｒｏｎｔ）上没有什么差别，但溶析作用使被溶析砂浆的强度　只有同样情况下被溶析净浆强度的一半．笔者认为这主要是溶析作用使在砂浆中集料与浆体之间　ＩＴＺ的ＣＨ以及ＣＳＨ加速降解的结果．当掺入３０　的硅灰以后，由于硅灰对ＩＴＺ的ＣＨ的吸收，　维普资讯 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第１期　陈惠苏等：水泥基复合材料界面对材料宏观性能的影响　５９　使界面过去的浆体特性与基体部分相似，因而掺硅灰的砂浆在加速溶析后其强度与掺硅灰的净浆　相比损失不大．Ｐａｒｋ等　的研究结果显示，硫酸盐（硫酸镁和硫酸钠）溶液侵蚀作用使混凝土的强　度降低．　由上可知，在多重因素交互作用下，混凝土的性能劣化速率加快，然而目前对在某种环境因素　（如荷载、冻融、化学侵蚀）作用下引起的混凝土性能（扩散性能、承载能力以及抗冻性能等）降低这　方面的研究大多还停留在宏观尺度上．对于微观结构随环境因素变化的研究目前较少，而有关ＩＴＺ　微观结构随环境因素变化方面的研究就更少了，所以很少有关于界面微观结构在单一以及多重环　境因素下变化对混凝土其他宏观性能影响程度的报道．　另外，在考虑ＩＴＺ对混凝土性能影响的时候有２个值得注意的问题：一是采用随机截面分析　法得到的ＩＴＺ厚度大于实际ＩＴＺ厚度；二是较小间距的邻近集料粒子所形成的漏斗效应将使小尺　度水泥粒子可以通过但大尺度水泥粒子无法通过，因而形成局部区域水泥粒子的重分布，致使各处　ＩＴＺ厚度并非完全相同．　众所周知，混凝土中的集料粒子是不规则粒子，由于混凝土中各组分的不透明性，因此截面分　析法是研究ＩＴＺ微观结构的常用方法．由于截平面并非正好垂直于集料的表面，所以由截面分析　法得到的表观ＩＴＺ厚度比实际ＩＴＺ厚度大．最近的理论计算结果显示【７　，对二维和三维凸形集料　粒子而言，若ＩＴＺ厚度远小于集料尺寸，则采用随机截面分析法得到的表观ＩＴＺ厚度是实际ＩＴＺ　厚度的丌／２倍和２倍．因此在研究ＩＴＺ对材料性能的影响时，界面厚度计算结果的可靠性是首要　条件．　实际混凝土中的集料尺寸从小于０．１２５　ｍｍ，到十几毫米甚至几十毫米．而模型混凝土中邻近　集料表面间距的模拟结果与理论计算结果显示　：邻近集料表面最近间距的变化范围很大，从小　于１　ｐｔｍ到２００　ｍ．水泥粒子的尺寸在小于１　ｍ到几十微米之间变化．较小间距的邻近集料粒子　形成的漏斗效应，将导致大于该间距的大尺度水泥粒子被卡住，而只有小于该间距的水泥粒子才能　通过，这就会产生局部区域的水泥粒子的重新分布．即使消除了局部泌水效应等因素对ＩＴＺ厚度　的影响，由于漏斗效应导致的水泥粒子重新分布也会使不同位置ＩＴＺ的厚度不同，因而增大了研　究界面对混凝土宏观性能影响的复杂程度．　５　结语　综上所述，文献中关于ＩＴＺ微观结构对混凝土宏观性能的影响大多停留在维象的角度上．研　究人员多年前就试图建立混凝土的组成、结构、环境与混凝土宏观性能之间的定量关系，但目前还　有许多问题需要解决．所以建立ＩＴＺ微观结构对混凝土宏观性能影响的定量关系，同样也有很多　工作要做．　参考文献：　［１］　ＭＩＮＤＥＳＳ　Ｓ．Ｔｅｓｔｓ　ｔｏ　ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｚｏｎｅ［Ａ］．Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚ０ｎｅ　ｉｎ　Ｃ０ｎ—　ｃｒｅｔｅ（ＲＩＩ　ＥＭ　Ｒｅｐｏｒｔ　１１）ＥＣ］．Ｌｏｎｄｏｎ：Ｅ＆ＦＮ　ＳＰＯＮ，１９９６．４７—６３．　［２］ＤＡＲＷＩＮ　Ｄ，ＳＬＡＴＥ　Ｆ　Ｏ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｐａｓｔｅ￣ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ｂｏｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｏｎ　ｂｅｈａｖｉｏｕｒ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＡＳＴＭ　Ｊ　Ｍａｔｅｒ，１９７０，５（１）：　８６～９８．　［３］ＤＡＲＷＩＮ　ｎ　Ｔｈｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ：“Ｄｉｒｅｃｔ”ｅｖｉｄｅｎｃｅ　ｏｎ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ　ｒｅｓｐｏｎｓｅ［Ａ］．Ｍｉｃｒ０ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　Ｃｅｍｅｎｔ—Ｂ丑ｓｅｄ　Ｓｙｓｔｅｍｓ／Ｂｏｎｄｉｎｇ　ａｎｄ　Ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ（ＭＲＳ　Ｖｏｌ　３７０）［ｃ］．Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ：Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｓｏｃｉｅｔｙ，　１９９５．４１９——４２７．　［４］　ＧＯＬＤＭＡＮ　Ａ，ＢＥＮＴＵＲ　Ａ．Ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ｐｏｚｚｏｌａｎｉｃ　ａｎｄ　ｎｏｎ—ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｍｉｃｒｏｆｉｌｌｅｒｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｔｒａｎｓｉｔｉ０ｎ　ｚ０ｎｅ　ｉｎ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃ０ｎ—　ｃｒｅｔｅｓ［Ａ］．Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　Ｚｏｎｅ　ｉｎ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ（ＲＩＩ　ＥＭ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　１８）［ｃ］．Ｌｏｎｄｏｎ：Ｅ＆ＦＮ　ＳＰＯＮ，１９９２．５３－－６１［５］ｗｕ　Ｋ　Ｒ，ＺＨＯＵ　Ｊ　Ｈ．Ｔｈｅ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍａｔｒｉｘ—ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ｂｏｎｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ａｎｄ　ｂｒｉｔｔｌｅｎｅｓｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ａ］Ｂｏｎｄｉｎｇ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ（ＭＲＳ　Ｖｏｌ　１１４）［ｃ］．Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ：Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｓｏｃｉｅｔｙ，１９８８．２９—３４．　［６］　ＣＨＥＮ　Ｚ　Ｙ，ＷＡＮＧ　Ｊ　Ｇ．　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｂｏｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ａｎｄ　ｃｅｍｅｎｔ　ｐａｓｔｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａ１　ｂｅｈａｖｉ０ｕｒ　０ｆ　ｃ０ｎ一　维普资讯 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６Ｏ　建筑材料学报　第８卷　ｃｒｅｔｅ［Ａ］．Ｂｏｎｄｉｎｇ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ（ＭＲＳ　Ｖｏｌ　１１４）［ｃ］．Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ：Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｓｏｃｉｅｔｙ，１９８８．４１—４８．　［７］　ＢＥＮＴＵＲ　Ａ．ＡＩ　ＥＸＡＮＤＥＲ　Ｍ　Ｇ．Ａ　Ｒｅｖｉｅｗ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｗｏｒｋ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＲＩＩ　ＥＭ　ＴＣ　１５９一ＥＴＣ：ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｔｒａｎ—　ｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｉｎ　ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｔ　２０００，３３（２２６）：８２—８７．　［８］　ＰＲＯＫＯＰＳＫＩ　Ｇ，ＨＡＬＢＩＮＩＡＫ　Ｊ．Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｉｎ　ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，２０００，３０（４）：　５７９—５８３．　［９］　ＳＴＡＮＫＯＷＳＫＩ　Ｔ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｐｒｏｇｒｅｓｓｉｖｅ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｉｎ　ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｄ］．Ｂｏｕｎｌｄｅｒ：Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｖｏｌｏ—　ｒａｄｏ，１９９Ｏ．　［１Ｏ］　ｖａｎ　ＭＩＥＲ　Ｊ　Ｇ　Ｍ，ＶＥＲＶＵＵＲＴ　Ａ．Ｔｅｓｔ　ｍｅｔｈｏｄｓ　ａｎｄ　ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ　ｆｏｒ　ｄｅｔｅｒｍｉｎｇ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＩＴＺ　ｉｎ　ｃｏｎ—　ｃｒｅｔｅＥＡ］．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　Ｚｏｎｅ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ（ＲＩＩ　ＥＭ　Ｒｅｏ—　ｐｒｔ　２０）［Ｃ］．Ｃａｃｈａｎ：ＲＩＩ　ＥＭ　Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ　Ｓ　Ａ　Ｒ　Ｉ　，１　９９９．１　９—５２．　［ｕ］　ＳＣＨＩ　ＡＮＧＥＮ　Ｅ，ｖａｎ　ＭＩＥＲ　Ｊ　Ｇ　Ｍ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｉｎｔｅｒｒａｃｉａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｂｅｈａｖｉｏｕｒ　ｏｆ　ｃｅｍｅｎｔ—ｂａｓｅｄ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ａ］．Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　Ｚｏｎｅ　ｉｎ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｃ］．Ｉ　ｏｎｄｏｎ：Ｅ＆ＦＮ　ＳＰＯＮ，１　９９２．２３７—２４６．　［１２３　ＳＣＨＯＲＮ　Ｈ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ａｌｔｅｒｉｎｇ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｄｕｅ　ｔｏ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｂｃｈａｖｉｏｕｒ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ　－ｌＡ］．Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　Ｚｏｎｅ　ｉｎ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｃ］．Ｌｏｎｄｏｎ：Ｅ＆ＦＮ　Ｓｐｏｎ，ｉ９９２．１５９—１６８．　［１３３　ＭＯＨＡＭＥＤ　Ａ　Ｒ，ＨＡＮＳＥＮ　Ｗ．Ｍｉｃｒｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｍｏｄｅｌｉｎｇ　ｏｆ　ｃｒａｃｋ—ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ　ｉｎ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｃｏｍｐ，１９９９，２１（５，６）：３４９—３５９．　［１４３　ＭＩＮＤＥＳＳ　Ｓ．Ｂｏｎｄｉｎｇ　ｉｎ　ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ：Ｈｏｗ　ｉｍｐｏｒｔａｎｔ　ｉｓ　ｉｔ？［Ａ］．Ｂｏｎｄｉｎｇ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ（ＭＲＳ　Ｖｏｌ　１　１４）［ｃ］．Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ：Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｓｏｃｉｅｔｙ，１９８８．３—１Ｏ．　［１５３　ＳＩＭＥＯＮＯＶ　Ｐ，ＡＨＡＭＤ　Ｓ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｅｌａｓｔｉｃ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｃｅｍｅｎｔ—ｂａｓｅｄ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓＥＪ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒａｓ，１９９５，２５（１）：１６５～１　７６．　［１６３　ＣＯＨＥＮ　Ｍ　Ｄ，ＧＯＩ　ＤＭＡＮ　Ａ．ＣＨＥＮ　Ｗ　Ｆ．Ｔｈｅ　ｒｏｌｅ　ｏｆ　ｓｉｌｉｃａ　ｆｕｍｅ　ｉｎ　ｍｏｒｔａｒ：ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｖｅｒｓｕｓ　ｂｕｌｋ　ｐａｓｔｅ　ｍｏｄｉｆｉｃａ　ｔｉｏｎＥＪ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９４，２４（１）：９５—９８．　［１７３　ＡＩ　ＥＸＡＮＤＥＲ　Ｍ　Ｇ，ＳＣＲＩＶＥＮＥＲ　Ｋ．Ｔｈｅ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｔｉｍｅ－ｄｅｐｅｎｄｅｎｔ　ｃｈａｎｇｅｓ　ｉｎ　１ＴＺ　ｏｎ　ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅｓ　ｍａｄｅ　ｗｉｔｈ　ｔｗｏ　ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ｔｙｐｅｓ［Ａ］．Ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　Ｚｏｎｅ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ（ＲＩＩ　ＥＭ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　３５）［ｃ］．Ｉ．ｏｎ—　ｄｏｎ：Ｅ＆ＦＮ　ＳＰ０Ｎ，１９９８．２９２—３００．　［１８］　ＮＩＩ　ＳＥＮ　Ａ　Ｕ，ＭＯＮＴＥＩＲＯ　Ｐ　Ｊ　Ｍ．Ｃｏｎｃｒｅｔｅ：ａ　ｔｈｒｅｅ　ｐｈａｓｅ　ｍａｔｅｒｉａｌ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９３．２３（１）：１４７—１５１．　［１９］　ＮＥＵＢＡＵＥＲ　Ｃ　Ｍ，ＪＥＮＮＩＮＧＳ　Ｈ　Ｍ，ＧＡＲＢＯＣＺＩ　Ｅ　Ｊ．Ｔｈｒｅｅ－Ｐｈａｓｅ　ｍｏｄｅｌ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｅｌａｓｔｉｃ　ａｎｄ　ｓｈｒｉｎｋａｇｅ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｍｏｒ—　ｔａｒｓ［Ｊ］．Ａｄｖａｎｃｅｄ　Ｃｅｍｅｎｔ　Ｂａｓｅｄ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，１９９６，４（１）：６—２０．　［２０］　ＬＵＴＺ　Ｍ　Ｐ，ＭＯＮＴＥＩＲＯ　Ｐ　Ｊ　Ｍ，ＺＩＭＭＥＲＭＡＮ　Ｒ　Ｗ．Ｉｎｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｍｏｄｅｌ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｂｕｌｋ　ｍｏｄｕ—　ｌｕｓ　ｏｆ　ｍｏｒｔａｒ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９７，２７（７）：１１１　７—１１２２．　［２１］　ＹＡＮＧ　Ｃ　Ｃ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｅｌａｓｔｉｃ　ｍｏｄｕｌｉ　ｏｆ　ｍｏｒｔａｒ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９８，２８（５）：７２６——７３６．　［２２３　ＲＡＭＥＳＨ　Ｇ，ＳＯＴＥＩ　ＩＮＯ　Ｅ　Ｄ，ＣＨＥＮ　Ｗ　Ｆ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｏｎ　ｅｌａｓｔｉｃ　ｍｏｄｕｌｉ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎ—　ｃｒ　Ｒｅｓ，１９９６，２６（４）：６¨～６２２．　［２３３　唐国宝．水泥浆体一集料界面过渡区渗流结构及其对砂浆和混凝土性能的影响［Ｄ］．上海：同济大学材料科学与工程学院，　２０００．　［２４］　ｕ　Ｇ　Ｑ，ＺＨＡＯ　Ｙ，ＰＡＮＧ　Ｓ　Ｓ．Ｆｏｕｒ－ｐｈａｓｅ　ｓｐｈｅｒｅ　ｍｏｄｅｌｉｎｇ　ｏｆ　ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ　ｂｕｌｋ　ｍｏｄｕｌｕｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．Ｃｏｒｎ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ．　１９９９，２９（６）：８３９—８４５．　［２ｓ］　ｕ　Ｇ　Ｑ，ＺＨＡＯ　Ｙ，ＰＡＮＧ　Ｓ　Ｓ，ｅｔ　ａ１．Ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ　ｙｏｕｎｇｓ　ｍｏｄｕｌｕｓ　ｅｓｔｉｍａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９９，２９（９）：　１４５５—１４６２．　［２６］　ＯＬＤＥＲ　Ｉ，ＺＵＲＺ　Ａ．Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ａｎｄ　ｂｏｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｏｆ　ｃｅｍｅｎｔ—ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ［Ａ］．Ｂｏｎｄｉｎｇ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　（ＭＲＳ　Ｖｏｌ　１１４）［ｃ］．Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ：Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｓｏｃｉｅｔｙ，１　９８８．２１—２７．　［２７３　ＡＩ　ＥＸＡＮＤＥＲ　Ｍ　Ｇ，ＭＩＮＤＥＳＳ　Ｓ，ＱＵ　Ｉ　．Ｔｈｅ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｒｏｃｋ　ａｎｄ　ｃｅｍｅｎｔ　ｔｙｐｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｚｏｎｅ［Ａ］．Ｉｎｔｅｒｆａｃｅ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｃ］．Ｌｏｎｄｏｎ：Ｅ＆ＦＮ　ＳＰＯＮ，１９９２．１２９—１３７．　［２８］　ＡＬＥＸＡＮＤＥＲ　Ｍ　Ｇ，ＳＴＡＭＡＴＩＯＵ　Ａ．Ｆｕｒｔｈｅｒ　ｓｔｕｄｉｅｓ　ｏｎ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｐａｓｔｅ／ｒｏｃｋ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ［Ａ］．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　Ｃｅｍｅｎｔ—Ｂａｓｅｄ　Ｓｙｓｔｅｍｓ／Ｂｏｎｄｉｎｇ　ａｎｄ　Ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ（ＭＲＳ　Ｖｏｌ　３７０）ＥＣ］．Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ：Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｒｅ—　ｓｅａｒｃｈ　Ｓｏｃｉｅｔｙ，１９９５．３６７——３７６．　Ｅ２９３　ＡＱＵＩＮＯ　Ｍ　Ｊ　ｔ　Ｉ　Ｉ　ｚ　Ｊ，ＳＨＡＨ　Ｓ　Ｐ．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ａｎｄ　ｃｅｍｅｎｔ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅ［Ｊ］．Ａｄｖａｎｃｅｄ　Ｃｅｒｍｅｎｔ　Ｂａｓｅｄ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ．１９９５．２（６）：２１１—２２３。　［３０３　ＺＨＯＵ　Ｆ　Ｐ，ＢＡＲＲ　Ｂ　Ｉ　Ｇ，ＬＹＤＯＮ　Ｆ　Ｄ．Ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｗｉｔｈ　ｖａｒｙｉｎｇ　ｓｉｌｉｃａ　ｆｕｍｅ　ｃ０ｎｔｅｎｔ　ａｎｄ　ａｇｇｒｅｇａｔｅ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９５，２５（３）：５４３—５５２．　［３１３　ＡＬＥＸＡＮＤＥＲ　Ｍ　Ｇ，ＭＩＮＤＥＳＳ　Ｓ，ＤＩＡＭＯＮＤ　Ｓ，ｅｔ　ａ１．Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｐａｓｔｅ－ｒｏｃｋ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ　ａｎｄ　ｔｈｅｉｒ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｎ　ｃ０ｍｐｏｓｉｔｅ　维普资讯 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第１期　陈惠苏等：水泥基复合材料界面对材料宏观性能的影响　６１　ｂｅｈａｖｉｏｕｒ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，１９９５，２８（１８３）；４９７—５０６．　［３２］ＨＡＳＳＡＮＺＡＤＥＨ　Ｍ．Ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｒｏｃｋｓ　ａｎｄ　ｍｏｒｔａｒ／ｒｏｃｋ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ［Ａ］．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　Ｃｅｍｅｎｔ—　Ｂａｓｅｄ　Ｓｙｓｔｅｍｓ／Ｂｏｎｄｉｎｇ　ａｎｄ　Ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ（ＭＲＳ　Ｖｏｌ　３７０）［ｃ］．Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ：Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｓｏｃｉｅ—　ｔｙ，１９９５．３７７——３８６．　［３３］ＳＣＨＬＡＮＧＥＮ　Ｅ，ｖａｎ　ＭＩＥＲ　Ｊ　Ｇ　Ｍ．Ｓｉｍｐｌｅ　ｌａｔｔｉｃｅ　ｍｏｄｅｌ　ｆｏｒ　ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ａｎｄ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，１９９２，２５（１５３）：５３４—５４２．　［３４］ＨＡＮＳＥＮ　Ｔ　Ｃ，ＮＩＥＩ　ＳＥＮ　Ｋ　Ｅ　Ｃ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｎ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｈｒｉｎｋａｇｅ［Ｊ］．Ｊ　ＡＣＩ，１９６５，６２（７）：７８３—　７９４．　［３５］ＢＥＮＴＺ　Ｄ　Ｐ，ＪＥＮＳＥＮ　Ｏ　Ｍ．Ｍｉｔｉｇａｔｉｏｎ　ｓｔｒａｔｅｇｉｅｓ　ｆｏｒ　ａｕｔｏｇｅｎｏｕｓ　ｓｈｒｉｎｋａｇｅ　ｃｒａｃｋｉｎｇ［Ｊ］．Ｃｅｍｅｎｔ　ａｎｄ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ，　２００４．２６（６）：６７７—６８５．　［３６］ＢＩＳＳＣＨＯＰ　Ｊ．Ｄｒｙｉｎｇ　ｓｈｒｉｎｋａｇｅ　ｍｉｃｒｏｃｒａｃｋｉｎｇ　ｉｎ　ｃｅｍｅｎｔ　ｂａｓｅｄ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｄ］．Ｄｅｌｆｔ：Ｄｅｌｆｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００２．　［３７］　陈惠苏．水泥基复合材料集料一浆体界面过渡区微观结构的计算机模拟及相关问题研究［Ｄ］．南京：东南大学材料科学与工　程系，２００３．　’　［３８］ＣＥＤＯＩ　ＩＮ　Ｉ　，ＣＯＮＴＲＩＮＯ　Ｍ，ＣＩＶＥＴＴＡ　Ｆ．Ｆｉｎｉｔｅ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｍｏｄｅｌｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｃｅｍｅｎｔ　ｐａｓｔ　ａｎｄ　ｍｏｒｔａｒ［Ａ／　ＯＬ］．ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ．ｍａｔｅｒｉａｌｓｗｅｅｋ．ｏｒｇ／ｐｒｏｃｅｅｄ／ｍｗ２０００　１１４６．ｐｄｆ，２０００．　［３９］ＨＯＲＳＣＨ　Ｔ，ＷＩＴＴＭＡＮＮ　Ｆ　Ｈ．Ｔｈｒｅｅ－ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ　ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ａｐｐｌｉｅｄ　ｔｏ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅ　ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｍ—　ｐｏｓｉｔｅ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ａ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｆｏｕｒｔｈ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　ＦＲＡＭＣＯＳ４：Ｆｒａｃｔｕｒｅ　Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ　ｏｆ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｃ］．Ｌｉｓｓｅ：Ｓｗｅｔｓ　８Ｌ　Ｚｅｉｔｌｉｎｇｅｒ，２００１．２３１—２３８．　［４Ｏ］ＯＬＬＩＶＩＥＲ　Ｊ　Ｐ，ＭＡＳＳＡＴ　Ｍ．Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｏｎ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ａ］．Ｉｎｔｅｒｒａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　Ｚｏｎｅ　ｉｎ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ［ｃ］．Ｌｏｎｄｏｎ：Ｅ＆ＦＮ　ＳＰＯＮ，１９９６．１１７—１３１．　［４１］ＮＩＬＳＳＯＮ　Ｌ　Ｏ，ＯＬＬＩＶＩＥＲ　Ｊ　Ｐ．Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓ　ｏｆ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｅｍｅｎｔ—ｂａｓｅｄ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ａｎｄ　ｇｅｎｅｒａｌ　ｍｅｔｈｏｄｓ　ｔｏ　ｓｔｕｄｙ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ［Ａ］．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｒａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　Ｚｏｎｅ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ（ＲＩＩ　ＥＭ　Ｒｅｐｏｒｔ　２０）［ｃ］。Ｃａｃｈａｎ：ＲＩＬＥＭ　Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎｓ　Ｓ　Ａ　Ｒ　Ｉ　，１９９９．１１３—１４７．　［４２］ＳＣＲＩＶＥＮＥＲ　Ｋ　Ｉ　，ＢＥＮＴＵＲ　Ａ，ＰＲＡＴＴ　Ｐ　Ｉ　．Ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｉｎ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃｏｎ—　ｃｒｅｔｅｓ［Ｊ］．Ａｄｖａｎｃｅｓ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，１９８８，１（４）：２３０—２３７．　［４３］ＢＲＥＴＯＮ　Ｄ，ＢＡＩ　Ｉ　ＩＶＹ　Ｇ．Ｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ｍｉｎｅｒａｌ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ａ］．Ｔｈｅ　Ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ　ｏｆ　Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ａｎｄ　Ｉｔｓ　Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ　ｆｏｒ　Ｓｔｕｄｙｉｎｇ　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ａｎｄ　Ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ　［Ｃ］．Ｄｏｒｄｒｅｃｈｔ：Ｋｌｕｗｅｒ　Ａｃａｄｅｍｉｃ　Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒ，１９９４．３６１—３７２．　［４４３　ＹＡＮＧ　Ｃ　Ｃ，ＳＵ　Ｊ　Ｋ．Ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅ　ｍｉｇｒａｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｏｆ　ｉｎｔｅｒｒａｃｉａｌ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ｃｏｎｔｅｎｔ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｍｉｇｒａｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｏｆ　ｍｏｒｔａｒ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，２００２，３２（１　Ｏ）：１５５９—１５６５．　［４５３　ＸＩＥ　Ｐ，ＢＥＡＵＤＯＩＮ　Ｊ，ＢＲＯＵＳＳＥＡＵ　Ｒ．Ｆｌａｔ　ａｇｇｒｅｇａｔｅ－Ｐ０ｒｔｌａｎｄ　ｃｅｍｅｎｔ　ｐａｓｔｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ——Ｐａ　ｒｔ　Ｉ：ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ　ｍｏｄｅｌｓ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９１，２１（４）：５１５—５２２．　［４６］ＢＯＵＲＤＥＴＴＥ　Ｂ，ＲＩＮＧＯＴ　Ｅ，Ｏｌ　１　ＩＶＩＥＲ　Ｊ　Ｐ．Ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ　ｔｈｅ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｐｏｒｏｓｉｔｙ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９５，２５（４）：　７４１—７５１．　［４７］ＴＵＭＩＤＡＩＳＫＩ　Ｐ　Ｊ．Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ　ｏｆ　Ｐｏｒｔｌａｎｄ　ｃｅｍｅｎｔ　ｍｏｒｔａｒｓ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９６，２６（４）：５２９—５３４．　［４８］ＨＯＲＮＡＩＮ　Ｈ，ＭＡＲＣＨＡＮＤ　Ｊ，ＤＵＨＯＴ　Ｖ，ｅｔ　ａ１．Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ　ｏｆ　ｃｈｌｏｒｉｄｅ　ｉｏｎ　ｉｎ　ｆｉｌｌｅｒ　ｂｌｅｎｄｅｄ　ｃｅｍｅｎｔ　ｍｏｒｔａｒ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９５，２５（８）：１６６７—１６７８．　［４９］　ＳＨＡＮＥ　Ｊ　Ｄ，ＭＡＳＯＮ　Ｔ　Ｏ，ＪＥＮＮＩＮＧＳ　Ｈ　Ｍ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｔｈｅ　ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ　ｏｆ　Ｐｏｒｔｌａｎｄ　ｃｅｍｅｎｔ　ｍｏｒｔａｒｓ［Ｊ］．Ｊ　Ａｍ　Ｃｅｒａｍ　Ｓｏｃ，２０００，８３（５）：１１３７—１１４４．　［５Ｏ］ＤＥＬＡＧＲＡＶＥ　Ａ，ＢＩＧＡＳ　Ｊ　Ｐ，ＯＩ　ＬＩＶＩＥＲ　Ｊ　Ｐ，ｅｔ　ａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｉｅｒｆａｃｉａｌ　ｚｏｎｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｃｈｌｏｒｉｄｅ　ｄｉｆｆｕｓｉｖｉｔｖ　ｏｆ　ｍ０ｒｔａｒｓ　［Ｊ］．Ａｄｖａｎｃｅｄ　Ｃｅｍｅｎｔ　Ｂａｓｅｄ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，１９９７，５（３，４）：８６—９２．　［５１］ＧＡＲＢＯＣＺＩ　Ｅ　Ｊ，ＳＣＨＷＡＲＴＺ　Ｉ　Ｍ，ＢＥＮＴＺ　Ｄ　Ｐ．Ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ　ｔｈｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｚｏｎｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ＤＣ　ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ　ｏｆ　ｍｏｒｔａｒ　［Ｊ］．Ａｄｖａｎｃｅｄ　Ｃｅｍｅｎｔ　Ｂａｓｅｄ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，１９９５，２（５）：１６９—１８１．　［５２］ＷＡＫＥＬＥＹ　Ｌ　Ｄ，ＲＯＹ　Ｄ　Ｍ．Ａ　ｍｅｔｈｏｄ　ｆｏｒ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ｔｈｅ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｇｒｏｕｔ　ａｎｄ　ｒｏｃｋ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９８２，１２　（４）：５３３～５３４．　［５３］ＫＡＴＺ　Ａ　Ｊ，ＴＨＯＭＳＯＮ　Ａ　Ｈ．Ａ　ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｉｎ　ｐｏｒｏｕｓ　ｒｏｃｋｓ［Ｊ］．Ｐｈｙｓ　Ｒｅｖ　Ｂ，１９８６，２４（１　１）；　８１７９—８１８１．　［５４］ＷＡＴＳＯＮ　Ａ　Ｊ，ＯＹＥＫＡ　Ｃ　Ｃ．Ｏｉｌ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｈａｒｄｅｎｅｄ　ｃｅｍｅｎｔ　ｐａｓｔｅ　ａｎｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．Ｍａｇ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９８１，３３（Ｉ　１５）：　８５—９５．　［５５］ＭＥＨＴＡ　Ｐ　Ｋ．Ｃｏｎｃｒｅｔｅｓ：ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ａｎｄ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｍ］．Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ：Ｐｒｅｎｔｉｃｅ　Ｈａｌｌ，１９８６．　［５６］ＢＩＳＳＣＨＯＰ　Ｊ，ＰＥＩ　Ｌ，ｖａｎ　ＭＩＥＲ　Ｊ　Ｇ　Ｍ，Ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ　ｏｆ　ｄｒｙｉｎｇ　ｓｈｒｉｎｋａｇｅ　ｍｉｃｒｏｃｒａｃｋｉｎｇ　ｉｎ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ａ］．Ｃｒｅｅｐ，Ｓｈｒｉｎｋａｇｅ　维普资讯 http://www.cqvip.com ６２　建筑材料学报　第８卷　ａｎｄ　Ｄｕｒａｂｉｌｉｔｖ　Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ　ｏｆ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ａｎｄ　Ｏｔｈｅｒ　Ｑｕａｓｉ　Ｂｒｉｔｔｌｅ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｃ］．Ａｍｓｔｅｒｄａｍ：Ｅｌｓｅｖｉｅｒ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　１．ｔｄ，２００１－７５－－　８１．　［５７３　ＤＨＩＲ　Ｒ　Ｋ．ＨＥＷＬＥＴＴ　Ｐ　Ｃ．ＣＨＡＮ　Ｙ　Ｎ．Ｎｅａｒ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ：ｉｎｔｒｉｎｓｉｃ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ［Ｊ］．Ｍａｇ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９８９，（１４７）：８７—９７．　Ｅ５８３　ＣＡＲＣＡＳＳＥＳ　Ｍ，ＯＬＬＩＶＩＥＲ　Ｊ　Ｐ．Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｂｙ　ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ［Ａ］．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｒａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｃ］．Ｃａｃｈａｎ：ＲＩＩ　ＥＭ　Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎｓ　Ｓ　Ａ　Ｒ　Ｌ，１９９９．１４９—１５６．　［５９］　ＨＯＵＳＴ　Ｙ　Ｆ．Ｇａｓ　ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ　ｔｈｒｏｕｇｈ　ｐｏｒｏｕｓ　ｍｅｄｉａ［Ａ］．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　Ｚｏｎｅ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｃ］．Ｃａｃｈａｎ：ＲＩＬＥＭ　Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎｓ　Ｓ　Ａ　Ｒ　Ｉ　，１９９９．２０５—２１７．　［６ｏ３　ＷＩＴＴＭＡＮＮ　Ｆ　Ｈ，ＳＡＤＯＵＫＩ　Ｈ，ＳＴＥＩＧＥＲ　Ｔ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ａｎｄ　ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ｍａｔｅｒｉａｌｓｒＡ］．Ｍｉｃｒｏｍｅｃｈａｎｉｃｓ　ｏｆ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ａｎｄ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｃ］．Ｉ，ａｕｓａｎｎｅ：Ｐｒｅｓｓｅｓ　Ｐｏｌｕｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ　ｅｔ　Ｕｎｉｖｅｒ　ｓｉｔａｉｒｅｓ　Ｒｏｍａｎｄｅｓ，１９９３．５９—８２．　［６１］　ＢＯＵＲＤＥＴＴＥ　Ｂ，ＯＬＬＩＶＩＥＲ　Ｊ　Ｐ，ＲＥＶＥＲＴＥＧＡＴ　Ｅ．Ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　ｚｏｎｅｓ　ａｎｄ　ｍｏｒｔａｒ［Ａ］．　Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　Ｃｅｍｅｎｔ—Ｂａｓｅｄ　Ｓｙｓｔｅｍｓ／Ｂｏｎｄｉｎｇ　ａｎｄ　Ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ（ＭＲＳ　Ｖｏｌ　３７０）［ｃ］．Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ：　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｓｏｃｉｅｔｙ．１　９９５．４４９——４５５．　［６２］　ＷＩＮＳＩ　ＯＷ　Ｄ　Ｎ，ＣＯＨＥＮ　Ｍ　Ｄ，ＢＥＮＴＺ　Ｄ　Ｐ，ｅｔ　ａ１．Ｐｅｒｃｏｌａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｐｏｒｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｉｎ　ｍｏｒｔａｒｓ　ａｎｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９４，２４（１）：２５—３７．　［６３］　ＺＡＬＩ　ＥＮ　Ｒ．Ｔｈｅ　ｐｅｒｃｏｌａｔｉｏｎ　ｍｏｄｅｌ［Ａ］．Ｔｈｅ　Ｐｈｙｓｉｃａｌ　ｏｆ　Ａｍｏｒｐｈｏｕｓ　Ｓｏｌｉｄｓ［Ｍ］．Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ：Ｊｏｈｎ　Ｗｉｌｅｙ＆Ｓｏｎｓ，Ｉｎｃ，　１９８３．１３５—２０４．　［６４］　ＳＴＡＵＦＦＥＲ　Ｄ，ＡＨＡＲＯＮＹ　Ａ．Ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ｔｏ　ｐｅｒｃｏｌａｔｉｏｎ　ｔｈｅｏｒｙ［Ｍ］．２ｎｄ　ｖｅｒｓｉｏｎ．Ｌｏｎｄｏｎ：Ｔａｙｌｏｒ＆Ｆｒａｎｃｉｓ，１９９１．　［６５３　ＨＡＩ，ＡＭＩＣＫＯＶＡ　Ｐ，ＤＥＴＷＩＩ　ＥＲ　Ｒ　Ｊ，ＢＥＮＴＺ　Ｄ　Ｐ，ｅｔ　ａ１．Ｗａｔｅｒ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ａｎｄ　ｃｈｌｏｒｉｄｅ　ｉｏｎ　ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ　ｉｎ　Ｐｏｒｔｌａｎｄ　ｃｅ—　ｍｅｎｔ　ｐａｓｔｅ　ｍｏｒｔａｒｓ：ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｔｏ　ｓａｎｄ　ｃｏｎｔｅｎｔ　ａｎｄ　ｃｒｉｔｉｃａｌ　ｐｏｒｅ　ｄｉａｍｅｔｅｒ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９５，２５（４）：７９０—８０２．　［６６］　ＮＩＬＩ　ＳＯＮ　Ｉ　Ｏ，ＴＡＮＧ　Ｉ　Ｐ．Ｒｅｌａｔｉｏｎｓ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ［Ａ］．Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　Ｃｒｉｔｅｒｉａ　ｆｏｒ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｄｕ—　ｒａｂｉｌｉｔｙ（ＲＩＩ，ＥＭ　Ｒｅｐｏｒｔ　１２）［ｃ］．Ｌｏｎｄｏｎ：Ｅ＆ＦＮ　ＳＰＯＮ，１９９５．１５—３２．　［６７］　ＰＡＲＫ　Ｙ　Ｓ，ＳＵＨ　Ｊ　Ｋ，Ｉ．ＥＥ　Ｊ　Ｈ，ｅｔ　ａ１．Ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｄｅｔｅｒｉｏｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｉｎ　ｓｕｌｆａｔｅ　ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９９，２９（９）：１３９７—１４０２．　［６８３　陈惠苏，孙伟，ＳＴＲＯＥＶＥＮ　Ｐ．水泥基复合材料集料与浆体界面研究综述（Ⅱ）：界面微观结构形成以及劣化机理、影响界　面微观结构的因素［Ｊ］．硅酸盐学报，２００４，３２（１）：７１—８１．　［６９］　ＳＡＬＴ（）Ｍ，ＯＨＴＡ　Ｍ，ＩＳＨＩＭＯＲＩ　Ｈ．Ｃｈｌｏｒｉｄｅ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ　ｔｏ　ｆｒｅｅｚｅ－ｔｈａｗ　ｄａｍａｇｅ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｃｏｍｐ．１９９４，１６（４）：２３３—２３９．　［７Ｏ］　ＪＡＣＯＢＳＥＮ　Ｓ，ＭＡＲＣＨＡＮＤ　Ｊ，ＢＯＩＳＶＥＲＴ　Ｉ，．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｃｒａｃｋｉｎｇ　ａｎｄ　ｈｅａｌｉｎｇ　ｏｎ　ｃｈｌｏｒｉｄｅ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｉｎ　ＯＰＣ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．　Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９６，２６（６）：８６９—８８１．　［７１］　ＢＡＮＴＨＩＡ　Ｎ．ＭＩＮＤＥＳＳ　Ｓ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｅａｒｌｙ　ｆｒｅｅｚｉｎｇ　ｏｎ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃｅｍｅｎｔ　ｐａｓｔｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｉｎ　Ｃｉｖｉｌ　Ｅｎｇｉ—　ｎｅｅｒｉｎｇ，ｌ９８９，１（３）：１１９一ｌ３２．　［７２］　慕儒．冻融循环与外部弯曲应力、盐溶液复合作用下混凝土的耐久性与寿命预测［Ｄ］．南京：东南大学土木系，２０００．　［７３］　ＳＡＩＴＯ　Ｍ，ＩＳＨＩＭＯＲＩ　Ｈ．Ｃｈｌｏｒｉｄｅ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｕｎｄｅｒ　ｓｔａｔｉｃ　ａｎｄ　ｒｅｐｅａｔｅｄ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ　ｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９５，２５（４）：８０３—８０８．　［７４］　ＳＡＭＡＨＡ　Ｈ　Ｒ，ＨＯＶＥＲ　Ｋ　Ｃ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｍｉｃｒｏｃｒａｃｋｉｎｇ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｍａｓｓ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＡＣＩ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｊｏｕｒｎａｌ，１９９２，８９（４）：４１６—４２４．　［７５］　ＳＵＧＩＹＡＭＡ　Ｔ，ＢＲＥＭＮＥＲ　Ｔ　Ｗ，ＨＯＩ　Ｍ　Ｔ　Ａ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｓｔｒｅｓｓ　ｏｎ　ｇａｓ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｉｎ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＡＣＩ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｊｏｕｒ—　ｎａｌ，１９９６．９３（５）：４４３—４５０．　［７６］　ＦＲＡＮＣＯＩＳ　Ｒ，ＡＲＬＩＧＵＩＥ　Ｇ．Ｉｎｃｉｄｅｎｃｅ　ｏｆ　ＩＴＺ　ｍｉｃｒｏｃｒａｃｋｓ　ｃｒｅａｔｅｄ　ｂｙ　ｓｅｒｖｉｃｅ　ｌｏａｄ　ｏｎ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ａ］．　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ　Ｚｏｎｅ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔｉｔｉｏｕｓ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ（ＲＩＩ　ＥＭ　Ｒｅｐｏｒｔ　２０）　［ｃ］．ＥＮＳ－Ｃａｃｈａｎ：ＲＩＬＥＭ　Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ　Ｓ　Ａ　Ｒ　Ｌ，１９９９．２８９—３０７．　［７７］　ＧＥＲＡＲＤ　Ｂ，ＲＥＩＮＨＡＲＤＴ　Ｈ　Ｗ，ＢＲＥＹＳＳＥ　Ｄ．Ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｉｎ　ｃｒａｃｋｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ａ］．Ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ：Ｂａｒｒｉｅｒｓ　ｔｏ　Ｏｒｇａｎｉｃ　ａｎｄ　Ｃｏｎｔａｍｉｎａｔｉｎｇ　Ｉ．ｉｑｕｉｄｓ（ＲＩＩ　ＥＭ　Ｒｅｐｏｒｔ　１６）［ｃ］．Ｌｏｎｄｏｎ：Ｅ＆Ｆ　Ｎ　ＳＰＯＮ，１９９７．２６５　３２４．　［７８］　ＣＡＲＤＥ　Ｃ，ＦＲＡＮＣＯＩＳ　Ｒ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ＩＴＺ　ｌｅａｃｈｉｎｇ　ｏｎ　ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃｅｍｅｎｔ　ｂａｓｅｄ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｊ］．Ｃｅｍ　Ｃｏｎｃｒ　Ｒｅｓ，１９９７，２７　（７）：９７１—９７８．　［７９］　ＣＨＥＮ　Ｈ　Ｓ，ＳＵＮ　Ｗ，ＳＴＲＯＥＶＥＮ　Ｐ，ｅｔ　ａ１．Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ　ｓｏｌｕｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ＩＴＺ＇ｓ　ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ　ａｒｏｕｎｄ　ｃｏｎｖｅｘ　ｓｈａｐｅｄ　ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ｇｒａｉｎｓ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｓｅｃｔｉｏｎ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｍｅｔｈｏｄ［Ａ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　ｏｎ　Ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ＆Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　（ＩＣＣＥＳ＇０４）［ｃ］．Ｐｏｒｔｕｇａｌ：［ｓｎ］，２００４．２６～２９．　［８０３　陈惠苏，孙伟，ＳＴＲＯＥＶＥＮ　Ｐ，等．混凝土中邻近集料表面最近间距分布的计算机模拟［Ｊ］．硅酸盐学报，２００４，３２（４）：４２９　４３５．